СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

АЭРОДРОМЫ

СНиП 2.05.08-85

ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА Москва 1985

УДК 627.824

СНиП 2.05.08.85. Аэродромы/Госстрой СССР. - М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985. - 59 с.

РАЗРАБОТАНЫ Государственным проектно-изыскательским и научно-исследовательским институтом Аэропроект, его филиалами Ленаэропроект, Дальаэропроект и Украэропроект;

Киевским институтом инженеров гражданской авиации МГА (канд. техн. наук В.Н. Иванов — руководитель темы; доктора техн. наук В.И. Блохин и О.Н. Тонкий; кандидаты техн. наук В.И. Ануфриев, В.П. Апестинз,            А.П. Виноградов, Г.Я. Ключников, И.Б. Любич и В.П. Попов;А.Б. Бабков, Ю.С. Барит, В.Г. Гавко, А.Б. Доспехов, Б.П. Мамонтов, А.В. Митрошин, Б.Г. Новиков, М.И. Пугачев); организациями Минобороны (канд. техн. наук Б.И.Демин— руководитель темы; канд. техн. наук В.А. Долинченко; В.Н. Авдеев, В.Н. Бойко, В.А. Куль­чицкий, В.А. Лавровский, В.В. Макарова, С.А. Усанов); Московским автомобильно-до­рожным институтом Минвуза СССР (доктора техн. наук Г.И. Глушков и В.Е. Тригони; канд. техн. наук Л.И. Горецкий).

ВНЕСЕНЫ  Министерством гражданской авиации.

ПОДГОТОВЛЕНЫ  К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием  Госстроя СССР

(И.Д. Демин).

С введением в действие СНиП 2,05.08-85 „Аэродромы" с 1 января 1986 г. утрачивает силу СНиП П-47-80.

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале „Бюл­летень строительной техники" Госстроя СССР и информационном указателе „Государствен­ные стандарты СССР" Госстандарта.

©ЦИТП Госстроя СССР, 1985

Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструи­руемых аэродромов (вертодромов), располагаемых на территории Союза ССР.

Требования разд. 2 и 3 настоящих норм и правил распространяются только на проектирование аэро­дромов (вертодромов), гражданской авиации, пред­назначенных для воздушных судов, выполняющих пассажирские и грузовые перевозки. Требования, соответствующие приведенным в указанных разде­лах и подлежащие соблюдению при проектировании аэродромов (вертодромов) другого назначения, устанавливаются ведомственными нормативными документами, согласованными с Госстроем СССР.

При проектировании аэродромов международ­ных аэропортов должны кроме настоящих норм и правил соблюдаться стандарты и использоваться рекомендации Международной организации граждан­ской авиации (ИКАО).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.Гражданские аэродромы подразделяют на классы А, Б, В, Г, Д и Е, вертодромы — на классы I, II и III в соответствии с требованиями ведом­ственных нормативных документов.

П р и м е ч а н и е. Под вертодромами здесь и далее понимаются аэродромы, предназначенные для взлета, по­садки, руления, хранения и технического обслуживания вертолетов.

1.2.Проектирование аэродромов (вертодромов) следует осуществлять с учетом обеспечения эксплуа­тации предусмотренных техническим заданием ти­пов воздушных судов и интенсивности их движения в течение 10 лет после ввода аэродрома (вертодро­ма) в эксплуатацию, а также с учетом возможности дальнейшего развития аэропорта (вертолетной стан­ции) в последующие 10 лет.

1.3.Размеры земельных участков, отводимых для аэродрома, следует устанавливать в соответ­ствии с требованиями СН 457-74.

Земельные участки, отводимые на период строи­тельства аэродрома для размещения временных производственных баз, временных подъездных до­рог и для других нужд строительства, после его завершения подлежат возврату тем землепользова­телям, у которых эти участки были изъяты, после приведения их в состояние, предусмотренное “Ос­новными положениями по восстановлению земель, нарушенных при разработке месторождений полез­ных ископаемых, проведении геолого-разведочных,

строительных и иных работ”, утвержденными ГКНТ, Госстроем СССР, Минсельхозом СССР и Гос­лесхозом СССР.

Проектом аэродрома должна быть предусмотрена срезка плодородного слоя почвы для последующего использования его в целях восстановления (рекуль­тивации) нарушенных или малопроизводительных сельскохозяйственных земель, озеленения района застройки.

1.4.Основные технические решения проектов новых, реконструкции или расширения существую­щих аэродромов и вертодромов (элементы гори­зонтальной и вертикальной планировки, конструк­ции грунтовых оснований, аэродромных покрытий и искусственных" оснований) должны приниматься на основе результатов сравнения технико-экономи­ческих показателей вариантов. При этом выбранный вариант проектного решения должен обеспечивать:

комплексность решений горизонтальной и верти­кальной планировки, конструкций аэродромных одежд, систем водоотвода поверхностных и под­земных вод, природоохранных и агротехнических мероприятий;

безопасность и регулярность выполнения взлет­но-посадочных операций;

прочность, устойчивость и долговечность грунто­вого и искусственного оснований, покрытия и дру­гих сооружений аэродрома;

наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов, применяемых для устройства аэродромной одежды;

ровность, износоустойчивость, беспыльность и шероховатость поверхности покрытия;

экономное расходование металла и вяжущих материалов;

широкое использование местных строительных материалов, отходов и побочных продуктов про­мышленного производства;

возможность максимальной индустриализации, механизации и высокой технологичности строитель­ных и ремонтных работ;

оптимальные эксплуатационные качества аэро­дрома и его отдельных элементов;

охрану окружающей природной среды;

минимально необходимые единовременные капи­тальные вложения и суммарные приведенные за­траты на строительство отдельных элементов аэро­дрома и возможность их дальнейшего поэтапного сооружения, усиления и расширения.

Издание официальное

Стр. 2 СНиП 2.05.08-85

1.5.Размеры приаэродромной территории и до­пускаемые высоты естественных и искусственных препятствий в ее границах следует устанавливать в соответствии с ведомственными нормативными документами исходя из условия обеспечения без­опасности взлета и посадки воздушных судов.

2. ЭЛЕМЕНТЫ АЭРОДРОМОВ И ВЕРТОДРОМОВ

ЭЛЕМЕНТЫ АЭРОДРОМОВ

2.1.В составе аэродромов следует предусма­тривать следующие основные элементы:

летные полосы (ЛП), в том числе взлетно-по­садочные полосы (ВПП) с искусственным покры­тием (ИВПП) и (или) грунтовые (ГВПП), боковые (БПБ) и концевые (КПБ) полосы безопасности;

рулежные дорожки (РД);

перроны;

места стоянки воздушных судов (МС);

площадки специального назначения.

Функциональное   назначение аэродрома   и его основных элементов следует принимать по ГОСТ 23071-78.

Летные полосы

2.2.При выборе направления и расположения ЛП следует учитывать метеорологические факторы (ветровой режим, туман, дымку, низкую облач­ность и пр.), наличие препятствий на приаэродром­ной территории, направление и расположение ЛП соседних аэродромов, перспективы развития при­легающих к аэродрому населенных пунктов, рельеф местности, а также особенности зимней эксплуата­ции аэродрома.

2.3.Необходимую длину элементов ЛП следует устанавливать в соответствии с требованиями ве­домственных нормативных документов.

Ширину отдельных элементов ЛП следует прини­мать по табл.1.

Таблица 1

Для гражданских аэродромов, располагаемых в стесненных планировочных и топографических, сложных инженерно-геологических условиях (на вечномерзлых грунтах при необходимости устрой­ства термоизоляционных насыпей, при наличии зда­ний и сооружений, не подлежащих сносу или пере­устройству, и т.п.), на ценных сельскохозяйствен­ных землях (орошаемых и других мелиорирован­ных землях, участках, занятых многолетними плодовыми насаждениями и виноградниками, а также на участках с высоким естественным плодо­родием
почв и других приравниваемых к ним земельных угодий) ЛП допускается проектировать без ГВПП.

При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается принимать ширину ИВПП, отличную от указанной в табл. 1, с учетом конкрет­ных типов воздушных судов и применяемой строи­тельной техники.

Ширину ИВПП для аэродрома класса А допуска­ется принимать равной 45 м, при этом должны быть предусмотрены укрепленные обочины шириной по 7,5 м с каждой стороны от ИВПП.

2.4.Ветровая загрузка летной полосы аэродро­ма (вероятная частота использования какого-либо определенного направления полосы, выраженная в процентах ко всем направлениям ветров) и ско­рость нормальной составляющей ветра должны соответствовать приведенным в табл. 2.

Таблица 2

Ветровую загрузку надлежит рассчитывать для 8 или 16 румбов с использованием данных наблюде­ний ближайшей к аэродрому метеорологической станции за возможно длительный период, но не менее чем за 5 лет.

В случаях, когда не обеспечивается требуемая минимальная ветровая загрузка ЛП, следует преду­сматривать вспомогательную ВПП, располагаемую по отношению к основной под углом, значение которого устанавливается в соответствии с требо­ваниями ведомственных нормативных документов.

2.5.Пропускная способность ВПП должна обеспе­чивать предполагаемую интенсивность движения воздушных судов. При соответствующем обоснова­нии допускается предусматривать строительство дополнительных ВПП. Значения пропускной спо­собности ВПП для различных схем их расположе­ния следует устанавливать в соответствии с требо­ваниями ведомственных нормативных документов.

2.6.При отсутствии РД, примыкающей к конце­вому участку ИВПП, надлежит предусматривать его уширение, обеспечивающее безопасный разво­рот воздушного судна расчетного типа и выход его на ось ИВПП н минимальном расстоянии от ее конца.

2.7.Грунтовые участки, примыкающие к торцам ИВПП, необходимо укреплять. При этом ширину укрепляемых торцовых участков надлежит посте­пенно уменьшать до Уз ширины ИВПП.

Размер ИВПП в местах уширения и протяжен­ность укрепляемых грунтовых участков, при­мыкающих к торцам ИВПП, следует принимать по табл. 3.

СНиП 2.05.08-85 Стр.3

Т а б л и ц а 3

2.8.Вдоль кромок ИВПП следует предусматри­вать укрепленные отмостки (сопряжения) шири­ной не более 1,5 м и грунтовые обочины шириной не менее 25 м.

В местах уширения ИВПП аэродромов классов А, Б и В необходимо предусматривать укрепленные обочины шириной 5 м, при эксплуатации самолетов с расстоянием между осями внешних двигателей 30 м и более — укрепленные обочины шириной 9 м.

Рулежные дорожки

2.9.Число рулежных дорожек (РД) необходимо определять из условия обеспечения маневрирования воздушных судов с учетоминтенсивности их дви­жения при минимальной протяженности путей руления между ИВПП и другими элементами аэро­дрома. Расположение РД для аэродромов классов А, Б, В и, как правило, для аэродромов классов Г, Д, Е должно исключать встречное движение воздушных судов и специальных транспортных средств, а также пересечение рабочей зоны глиссадных радиомаяков системы инструментального захо­да на посадку воздушных судов. Для летного поля необходимо предусматривать мероприятия и уст­ройства (световую сигнализацию, указатели, разъ­езды и др.), обеспечивающие безопасность движения поРД.

2.10.Для аэродромов классов А и Б совмещениемагистральной РД с МС, перронами и площадками специального назначения не допускается. РД, со­единяющие магистральную РД с МС, перронами и площадками специального назначения, следует про­ектировать в соответствии с требованиями, предъяв­ляемыми к соединительным РД.

2.11.Для увеличения пропускной способности ИВПП и сокращения путей руления воздушных судов при соответствующем обосновании следует предусматривать соединительные РД, в том числе РД скоростного схода, размещаемые под углом 30-45° к ИВПП.

2.12.Ширину РД аэродромов необходимо при­нимать в соответствии с табл. 4.

Ширину магистральной или соединительной РД с жестким покрытием аэродромов классов Б и В допускается увеличивать до 22,5 м исходя из шири­ны захвата бетоноукладочных машин.

2.13.Вдоль боковых кромок покрытий РД сле­дует предусматривать грунтовые обочины шириной не менее 10 м, а там, где не предусматриваются укрепленные обочины, необходимо также преду­сматривать укрепленные отмостки (сопряжения) шириной не более 1,5 м.

Т а б л и ц а  4

2.14.Для аэродромов классов А, Б и В вдоль РД с обеих сторон следует проектировать укреплен­ные обочины шириной, указанной в табл. 5.

Т а б л и ц а  5

         Ширину укрепляемых обочин магистральной или (и) соединительной РД аэродромов классов А и Б допускается принимать равной 5 м, если на этой РД не предусматривается эксплуатация самолетов с расстоянием между осями внешних двигателей 30 м и более.

2.15.Расстояния между кромками покрытий РД, ИВПП и неподвижными препятствиями следует принимать согласно табл. 6.

Т а б л и ц а  6

Стр. 4 СНиП 2.05.08-85

2.16.В местах примыкания РД к ВПП, перронам, МС и другим РД, а также в местах их пересечения следует предусматривать закругления внутренних кромок покрытия в плане радиусом, принимаемым по таблице 7.

  Т а б л и ц а  7

Перроны, места стоянки самолетов

и площадки специального назначения

2.17.Размеры и конфигурация перрона, места стоянки самолетов (МС) и площадки специального назначения должны обеспечивать:

размещение расчетного числа воздушных судов и их безопасное маневрирование;

проезд и размещение аэродромных автотранс­портных средств и перронной механизации;

размещение передвижного и стационарного обо­рудования, предназначенного для технического обслуживания воздушных судов;

размещение устройств заземления (для снятия статического электричества), крепления воздушных судов, струеотклоняющих щитов, а также других необходимых устройств;

возможность механизированной очистки покры­тия от снега.

2.18.Вдоль кромок перронов, МС и площадок специального назначения следует предусматривать грунтовые обочины шириной не менее 10 м и укреп­ленные отмостки (сопряжения) шириной не более 1,5 м.

2.19.Расстояние от габарита воздушного судна, маневрирующего на перроне, МС или площадке специального назначения, до здания (сооружения, устройства) или габарита стоящего воздушного судна должно быть, м, не менее, при максимальной взлетной массе воздушного судна, т:

св. 30 ............................................... 7,5

от 10 до 30...................................... 6

менее 10.......................................... 4

Т а б л и ц а  8

                                                                                          СНиП 2.05.08-85 Стр. 5

Расстояние от габарита воздушного судна, стоя­щего на перроне, МС или площадке специального назначения, до кромки покрытия должно быть не менее 4 м.

ЭЛЕМЕНТЫ ВЕРТОДРОМОВ

2.20.В составе вертодромов следует преду­сматривать следующие основные элементы:

летные полосы (ЛП), в том числе взлетно-по­садочные полосы (ВПП) с искусственным покры­тием (ИВПП) и (или) грунтовые (ГВПП), боковые (БПБ) и концевые (КПБ) полосы безопасности;

рулежные дорожки (РД);

перроны;

места стоянки вертолетов (МС);

швартовочные площадки.

2.21. Размеры элементов вертодромов и поса­дочных площадок следует принимать в соответствии с табл.8.

2.22.Размеры и конфигурация перрона и шварто-вочных площадок должны обеспечивать одновре­менное размещение расчетного числа вертолетов и безопасное их маневрирование и обслуживающих транспортных средств.

2.23.Места стоянки вертолетов следует распола­гать вне зон воздушных подходов к вертодрому. При наличии нескольких направлений взлета и по­садки вертолетов МС допускается располагать в зонах воздушных подходов направлений, имеющих наименьшую ветровую загрузку.

Продольная ось индивидуального МС должна, как правило, совпадать с направлением господ­ствующих ветров.

Т а б л и ц а  9

     2.24.При расположении вертодромов (посадоч­ных площадок) в горных, приморских и других районах, в которых скорость ветра достигает 20 м/с и более, а также при расположении МС на крышах зданий и приподнятых платформах МС следует оборудовать якорными креплениями.

2.25.В местах примыкания РД к ВПП, МС и пер­ронам следует предусматривать закругления внут­ренних кромок покрытия в плане радиусом, рав­ным удвоенной ширине РД.

2.26.Расстояния между элементами вертодрома в зависимости от диаметра Dнесущего винта и ко­леи К_L  шасси вертолета расчетного типа должны быть не менее указанных в табл. 9.

Расстояние от концов лопастей несущего и хво­стового винтов вертолета, стоящего на групповом МС, до кромки покрытия должно быть не менее 2 м.

3. ВЕРТИКАЛЬНАЯ ПЛАНИРОВКА

3.1.Максимально допускаемые продольные и по­перечные уклоны элементов аэродромов следует принимать по табл. 10 и 11, вертодромов — по табл.12.

При реконструкции существующих аэродромов значения поперечных и продольных уклонов, ука­занные в табл. 10, допускается увеличивать, но не более чем на 20 %.

3.2.Для обеспечения надежного стока дождевых и талых вод с поверхности искусственных покрытий и уменьшения опасности глиссирования колес воз­душных судов поперечный профиль ИВПП необхо­димо проектировать симметричным двухскатным. При технико-экономическом обосновании допуска­ется принимать односкатный поперечный профиль ИВПП.

3.3.Поперечный профиль летной полосы следует проектировать без устройства грунтовых лотков в пределах летной полосы.

Устройство грунтовых.лотков в пределах летной полосы допускается предусматривать в исключи­тельных случаях при технико-экономическом обос­новании, учитывая гидрологические, гидрогеологи­ческие и инженерно-геологические условия мест­ности.

3.4.Поперечный профиль РД в зависимости от особенностей рельефа местности, принятой схемы водоотвода и применяемой строительной техники допускается применять как двухскатный, так и односкатный.

3.5.Поперечные уклоны поверхности элементов аэродромов должны быть не менее для:

ИВПП ...............…………………….. 0,008

РД, МС, перронов и площадок спе-­

циального назначения .....……….…. 0,005

грунтовых обочин ИВПП, РД, пер­-

ронов и площадок специального

назначения ...........…………..………. 0,015

Стр.6 СНиП 2.05.08-85

Т а б л и ц а  10

 Продольные и поперечные уклоны поверхности грунтовых элементов (за исключением грунтовых обочин) должны быть не менее при грунтах:

глинистых и суглинистых ...... 0,007

супесчаных, песчаных, гравийных, щебенистых ............…………..0,005

3.6.На участках поворота магистральных РД следует предусматривать устройство виражей (одно-скатных поперечных профилей с уклоном к центру кривой), поперечные уклоны которых не должны превышать 0,025.

3.7.Поверхности элементов аэродрома в про­дольном направлении следует сопрягать вертикаль­ными кривыми радиусами не менее приведенных в табл. 13.

Т а б л и ц а  11

3.8.Радиусы вертикальных кривых для сопряже­ния поверхности элементов вертодрома в продоль­ном направлении должны быть не менее 6000 м — для ИВПП и ГВПП, 4000 м - для КПБ, БПБ и РД.

Радиусы вертикальных кривых для сопряжения поверхностиперронов, групповых МС, швартовочных площадок вертодромов в продольном и по­перечном направлениях должны быть не менее 3000 м.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 7

Т а б л и ц а  12

Т а б л и ц а  13

3.9.Величина излома (алгебраической разности смежных уклонов)Δi_maxповерхностей элементов аэродрома в пределах вертикальной кривой должна удовлетворять условию

                                 (1)

где    s-шаг проектирования вертикальной кри-

                        вой, м;

            r_ν-минимальный радиус вертикальной

             кривой, м.

3.10.Величина излома ΔIсопрягаемых поверхно­стей искусственных покрытий аэродромов всех классов (кроме класса Е) не должна превышать 0,015, аэродромов класса Е — 0,02.

При применении волнообразного продольного профиля (в местах перехода через тальвеги и водо­разделы) расстояние L, м, между смежными пере­ломами продольных уклонов ИВПП должно удов­летворять условию

L>r_ν (ΔI_ν1+ΔI_ν2),                (2)

где ΔI_ν1,ΔI_ν2-алгебраическая разность продоль­ных уклонов в смежных перело­мах элементов ИВПП.

3.11.Продольный профиль ИВПП должен обеспе­чивать:

взаимную видимость на расстоянии не менее половины длины ИВПП двух точек, находящихся на высоте 3 м от поверхности ИВПП для аэродро­мов классов А, Б, В, Г и Д и на высоте 2 м— для аэродромов класса Е;

видимость антенны курсового радиомаяка с опорной точки радиомаячной системы (РМС) аэро­дрома в зависимости от категории РМС, устанавли­ваемой проектом в соответствии с нормами по проектированию объектов управления воздушным движением, радионавигации и посадки.

3.12.Продольный профиль РД должен обеспечи­вать свободный обзор поверхности РД на расстоя­нии 300 м из любой точки, расположенной на высо­те 3 м, — для аэродромов классов А, Б, В, Г, Д и на расстоянии 250 м из любой точки, расположенной на высоте 2 м,— для аэродромов класса Е.

3.13.Максимальные восходящие уклоны мест­ности на участках сопряжения КПБ и БПБ с грун­товой поверхностью должны соответствовать ве­домственным нормативным требованиям, ограничи­вающим допускаемую высоту естественных и ис­кусственных препятствий на приаэродромной тер­ритории.

4. ГРУНТОВЫЕ ОСНОВАНИЯ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

4.1.Грунтовые основания (спланированные и уп­лотненные местные или привозные грунты, вос­принимающие распределенные нагрузки через выше­лежащую многослойную конструкцию аэродромной одежды) надлежит проектировать исходя из усло­вий обеспечения прочности и устойчивости аэро­дромной одежды независимо от погодных условий и времени года с учетом:

состава и свойств грунтов в пределах сжимаемой толщи и зоны действия на грунты природных факто­ров;

типов гидрогеологических условий, приведенных в обязательном приложении 1;

деления территории СССР на дорожно-климати-

Стр. 8  СНиП 2.05.08-85

ческие зоны в соответствии с обязательным прило­жением 2;

категории нормативной нагрузки от воздушного судна;

опыта проектирования, строительства и эксплуа­тации аэродромов, расположенных в аналогичных инженерно-геологических, гидрогеологических и климатических условиях.

4.2.Номенклатура грунтов, используемых для грунтового основания, по генезису, составу, состоя­нию в природном залегании, пучинистости, набуха­нию и просадочности должна устанавливаться в со­ответствии с ГОСТ 25100—82. Глинистые грунты в зависимости от их зернового состава и числа пла­стичности дополнительно подразделяются на раз­новидности согласно справочному приложению 3.

4.3.Характеристики грунтов природного залега­ния, а также искусственного происхождения долж­ны определяться, как правило, на основе их непо­средственных испытаний в полевых или лаборатор­ных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации аэродромных сооружений.

Расчетные характеристики грунтов (коэффициент постели Ksдля жестких покрытий и модуль упру­гости Е для нежестких покрытий) надлежит уста­навливать для однородных грунтов в соответствии с обязательным приложением 4. Для многослойных грунтовых оснований или когда верхний слой грунта уплотнен, а нижний остается неуплотненным и имеет коэффициент пористости е>0,8 либо при наличии в естественном основании сплошных скальных грунтов с временным сопротивлением одноосному сжатию не менее 5 МПа (50 кгс/см²), коэффициентом размягчаемости в воде не более 0,75 и неспособных к растворению в воде следует использовать эквивалентный коэффициент постели K_seвсего основания (учитывая подстилающий скаль­ный грунт), определяемый согласно рекомендуемо­му приложению 5.

Проектирование грунтовых оснований без соот­ветствующего инженерно-геологического и гидро­геологического обоснования или при его недоста­точности не допускается.

4.4.Глубина сжимаемой толщи грунтового осно­вания, в пределах которой учитываются состав и свойства грунтов, принимается по табл. 14 в зави­симости от категории нормативной нагрузки и по табл. 15 — в зависимости от нагрузки на одно коле­со основной опоры конкретного воздушного судна, а для вечномерзлых грунтов ограничивается расчет­ной глубиной сезонного оттаивания.

Таблица 14

Т а б л и ц а  15

4.5.Глубину сезонного промерзания d_fили для вечномерзлых грунтов — оттаивания d_tсле­дует определять на основе расчета согласно обя­зательному приложению 6.

4.6.Осадки (просадки) грунтов основания, про­исходящие при производстве земляных работ, а также при дальнейшей консолидации грунтов основания в период эксплуатации покрытия под влиянием природно-климатических факторов, не­обходимо учитывать, если в грунтовом основании находятся слабые грунты (водонасыщенные гли­нистые, заторфованные, торф, ил, сапропель), лес­совые, засоленные и другие просадочные разно­видности, а также вечномерзлые просадочные при оттаивании грунты.

П р и м е ч а н и е . К слабым грунтам относятся грунты, модуль упругости которых менее 5 МПа (50 кгс/см²).

4.7.Расчетные значения ожидаемых вертикаль­ных деформаций основания s_dв период эксплуата­ции покрытия не должны превышать предельных значений s_u,указанных в табл. 16.

Таблица 16

4.8.Припроектировании грунтовых оснований следует предусматривать мероприятия по исклю­чению или уменьшению вредного действия при­родных и эксплуатационных факторов, устранению неблагоприятных свойств грунта под аэродромной одеждой:

СНиП 2.05.08-85 Стр. 9

устройство специальных слоев искусственного основания (гидроизолирующих, капилляропрерыва-ющих, термоизоляционных);

водозащитные мероприятия на площадках, сло­женных грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующую горизонтальную и вертикальную планировку территории аэродрома, обеспечивающую сток поверхностных вод; устрой­ство водосточно-дренажной сети);

преобразование строительных свойств грунтов основания (уплотнение трамбованием, предвари­тельным замачиванием грунтов; полную или частич­ную замену грунтов с неудовлетворительными свойствами и др.) на глубину, определяемую расче­том из условия снижения возможной вертикальной деформации основания до допускаемой величины;

укрепление грунтов (химическим, электрохими­ческим, термическим и другими способами).

Границы специальных слоев основания или грун­та с устраненными неблагоприятными свойствами должны отстоять от кромки покрытия не менее чем на 3 м.

4.9.Возвышение поверхности аэродромного по­крытия над расчетным уровнем подземных вод сле­дует принимать не менее установленного в табл. 17.

Т а б л и ц а  17

   В случаях, когда выполнение настоящих требо­ваний технико-экономически нецелесообразно, в грунтовом основании, сооружаемом во II и III дорожно-климатических зонах, следует предусма­тривать устройство капилляропрерывающих, а в IV и V дорожно-климатических зонах — гидро­изолирующих прослоек, верх которых должен располагаться на расстоянии от поверхности по­крытия 0,9 м — для II и IIIзон и 0,75 м — для IV и V зон. Низ прослоек должен отстоять от го­ризонта подземных вод не менее чем на 0,2 м.

Для аэродромов, располагаемых в I дорожно-климатической зоне, в случае отсутствия вечно-мерзлых грунтов, а также при использовании вечно-мерзлых грунтов в качестве естественного основа­ния по принципу III(п. 4.25) минимальное воз­вышение поверхности аэродромного покрытия над уровнем подземных вод надлежит принимать как для II дорожно-климатической зоны.

За расчетный уровень подземных вод надлежит приниматьмаксимально возможный осенний  (пе­-

ред замерзанием) уровень, а в районах, где наблю­даются частые продолжительные оттепели, — мак­симально возможный весенний уровень подзем­ных вод. При отсутствии необходимых данных за расчетный допускается принимать уровень, опре­деляемый по верхней линии оглеения грунтов.

4.10. Требуемую степень уплотнения грунтов на­сыпи следует предусматривать исходя из коэф­фициента уплотнения (отношения наименьшей тре­буемой плотности к максимальной при стандарт­ном уплотнении), значения которого приведены в табл. 18.

Т а б л и ц а  18

Если под аэродромной одеждой естественная плотность грунта ниже требуемой, следует преду­сматривать уплотнение грунта до норм, приведен­ных в табл. 18, на глубину 1,2 м дляІ—IIIдорожно-климатических зон и 0,8 м — для IV и V зон, считая от поверхности грунтового основания.

4.11.Наибольшая крутизна откосов насыпей дол­жна назначаться из условия обеспечения их устой­чивости в зависимости от высоты насыпи и вида грунта.

ОСНОВАНИЯ НА НАБУХАЮЩИХ ГРУНТАХ

4.12.Свойства набухания глинистых грунтов, используемых для основания, следует учитывать, если при замачивании водой или химическими растворами значение их относительного свобод­ного (без нагрузки) набухания є_sw  ³0,04.

Значение относительного набухания (отношение увеличения высоты образца грунта в результате его замачивания водой или другой жидкостью к начальной высоте образца грунта природной влаж­ности) определяется по ГОСТ 24143—80.

4.13.При проектировании оснований на набуха­ющих грунтах следует предусматривать конструк­тивные мероприятия, предотвращающие увлажнение природного грунта, а также замену набухающего грунта ненабухающим или устройство насыпи из ненабухающих грунтов таким образом, чтобы верх­няя граница набухающих грунтов находилась на глубине от верха аэродромного покрытия, м, не менее:

Стр. 10 СНиП 2.05.08-85

1,3 — для слабонабухающих грунтов  (0,04£є_sw£0,08);

1,8 —   "    средненабухающих     "       (0,08 <є_sw£0,12);

2,3 —   "    сильнонабухающих     "       (є_sw>0,12).

ОСНОВАНИЯ НА ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ

4.14. Просадочные свойства грунтов, используе­мых в качестве основания, следует учитывать в пределах толщи грунта, где:

суммарное сжимающее напряжение от собствен­ного веса грунта и аэродромной одежды  и эксплуатационной нагрузки  превышает началь­ное просадочное давлениер_sc

влажность грунта wвыше (или может стать вы­ше) начальной просадочной влажности w_sc(мини­мальной влажности, при которой проявляются просадочные свойства грунта);

относительная просадочность под действием внеш­ней нагрузкиє_с³0,01.

При проектировании оснований, сложенных про-садочными грунтами, следует учитывать возмож­ность повышения влажности грунтов, имеющих степень влажности Sr£0,5, из-за нарушения при­родных условий испарения вследствие устрой­ства аэродромного покрытия (экранирования по­верхности). Конечную влажность грунтов надлежит принимать равной влажности на границе раскатыва­ния w_р.

Характеристики просадочных свойств грунтов определяют по ГОСТ 23161-78.

4.15.Грунтовые условия площадок, сложенных просадочными грунтами, в зависимости от воз­можности проявления просадки подразделяются на два типа:

I- просадка происходит в пределах сжимаемой толщи грунта (в основном в пределах ее верхней части) от действия эксплуатационной нагрузки, а просадка грунта от собственного веса отсутствует или не превышает 0,05 м;

II — помимо просадки грунта от эксплуатацион­ной нагрузки возможна просадка (преимуществен­но в нижней части просадочной толщи) от собствен­ного веса грунта, и размер ее превышает 0,05.

4.16.Мероприятия по устранению просадочных свойств грунта должны предусматриваться в за­висимости от выполнения условия

s_zp+ s_zg  £p_sc.                               (3)

где s_zp-вертикальное сжимающее напряжение в грунте от эксплуатационной нагруз­ки, определяемое по обязательному приложению 8;

s_zp-  вертикальное сжимающее напряжение от собственного веса грунта и аэро­дромной одежды;

         p_sc-начальное просадочное давление (ми­нимальное давление, при котором про­являются просадочные свойства грунта при его полном водонасыщении), опре­деляемое по ГОСТ 23161-78.

Если условие (3) удовлетворено, следует преду­сматривать уплотнение верхнего слоя просадочного грунта в соответствии с требованиями п. 4.10.

Если s_zp+ s_zg> p_sc,необходимо кроме уплот­нения верхнего слоя предусматривать мероприятия
по устранению просадочных свойств грунта (пред­варительное замачивание, полную или частичную замену грунта подушками из песка, гравия, щебня и других непросадочных материалов) на глубину, обеспечивающую удовлетворение условия

s_sc  £ s_u,                             (4)

где    s_sc   —значение вертикальной деформации ос­нования, вызванной просадкой грунта, определяемое при влажности w_pна границе раскатывания;

        s_u— предельное значение вертикальной де­формации, принимаемое по табл. 16.

4.17.При проектировании элементов аэродрома, располагаемого на участках с грунтовыми усло­виями II типа по просадочности, наряду с устране­нием просадочных свойств грунтов основания сле­дует предусматривать устройство гидроизоляцион­ного слоя под аэродромной одеждой и на расстоя­нии 3 м в обе стороны от кромки покрытия, устрой­ство водонепроницаемых отмосток шириной не менее 2 м, а если начальная просадочная влажность w_scменьше влажности на границе раскатывания w_p—устранение просадочных свойств грунта пред­варительным его замачиванием.

4.18. Для возведения низких насыпей (высотой до 1 м) на участках с грунтовыми условиями II ти­па по просадочности следует предусматривать применение недренирующих грунтов. Дренирующие грунты допускается применять при технико-эконо­мическом обосновании только на участках с грун­товыми условиями I типа по просадочности.

Для возведения насыпей высотой более 1м раз­решается применять дренирующие грунты, однако естественный грунт под насыпью и на расстоянии не менее 5 м в обе стороны от нее должен быть уплотнен на глубину не менее 0,5 м до плотности сухого грунта r_d= 1,7 т/м³ или нижняя часть на­сыпи (высотой 0,5 м) должна быть выполнена из недренирующих грунтов.

ОСНОВАНИЯ НА ТОРФАХ,

ЗАТОРФОВАННЫХ И СЛАБЫХ ГЛИНИСТЫХ ГРУНТАХ

4.19.При проектировании грунтовых оснований под аэродромные одежды, располагаемых на тор­фах, заторфованных и слабых глинистых грунтах, следует предусматривать:

для оснований под аэродромные одежды, рас­считываемые на нормативные нагрузки в/к, I, II и III категорий, а под аэродромные одежды с ас­фальтобетонным покрытием, рассчитываемые и на нормативные нагрузки IV, V и VI категорий, замену торфа и заторфованных грунтов на всю глубину их залегания и замену слабых глинистых грунтов на глубину сжимаемой толщи (см. табл. 14 и 15);

для оснований под аэродромные одежды облег­ченного типа, а также под аэродромные одежды с покрытием из сборных железобетонных плит, рассчитываемые на нормативную нагрузку IV ка­тегории, разрешается использовать торф, заторфо-ванные и слабые грунты в пределах сжимаемой толщи грунтового основания, при этом устройство аэродромной одежды следует предусматривать пос-

СНиП 2.05.08-85 Стр. 11

 ле предварительного обжатия торфа, заторфованного или слабого грунта весом насыпи до условной стабилизации осадок Ss,м, определяемой по формуле

s_s= s_tot- s_u,                            (5)

где s_tot—полная осадка, м, вычисляемая в соответствии     с требованиями СНиП 2.02.01-83;

         s_u—предельная осадка аэродромного по­крытия, м, принимаемая по табл. 16.

4.20. Для повышения несущей способности насы­пи, возводимой на естественном основании из тор­фа, заторфованного и слабого грунтов, устойчиво­сти ее к воздействию эксплуатационных нагрузок, исключения местных просадок и проникания этих грунтов в тело насыпи, а также обеспечения воз­можности выполнения работ по устройству насыпи в период переувлажнения естественного грунта не­обходимо предусматривать укладку рулонных син­тетических материалов (например, „Дорнита-Ф-1") на поверхность торфа, заторфованного или слабого глинистого грунта.

ОСНОВАНИЯ НА ЗАСОЛЕННЫХ ГРУНТАХ

4.21.При проектировании оснований, предусмат­риваемых в районах распространения засоленных грунтов, особые свойства их надлежит учитывать, если солевой горизонт находится в пределах сжи­маемой толщи грунта (см. табл. 14 и 15).

Возможность использования грунтов различной степени засоления в качестве естественного основа­ния и в насыпях должна устанавливаться согласно табл. 19. При этом в случае неравномерного по глубине содержания солей степень засоления грун­тового основания следует принимать по средне­взвешенному содержанию солей.

Т а б л и ц а  19

4.22.Грунты, содержащие гипс, допускается ис­пользовать в качестве естественного основания без ограничения, а в насыпях, возводимых во

II-IV дорожно-климатических зонах, — при содер­жании гипса не более 30 % массы сухого грунта, в V зоне — не более 40 %.

Для аэродромов, расположенных в зоне искус­ственного орошения, или при глубине уровня подземных вод меньше глубины промерзания использование сильнозасоленных грунтов в качестве основания аэродромных одежд не допускается, а предельное содержание гипса в грунтах насыпей необходимо снижать на 10 %.

4.23.Возвышение аэродромного покрытия над расчетным уровнем подземных вод следует прини­мать на 20 % больше, чем указано в табл. 17, а по поверхности основания, сложенного средне- и сильнозасоленными грунтами, необходимо преду­сматривать устройство гидроизолирующего слоя.

4.24.Коэффициент уплотнения насыпей, возводи­мых из засоленных грунтов, следует принимать не менее 0,98 при аэродромной одежде облегчен­ного типа и для грунтовой части летного поля, 1,00 — при аэродромной одежде капитального типа.

ОСНОВАНИЯ НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ

4.25.При проектировании аэродромов, размещае­мых в районах распространения вечномерзлых грунтов, следует принимать один из следующих трех принципов использования грунтов в качестве есте­ственных оснований аэродромных одежд:

I— грунты основания используются в мерзлом состоянии, сохраняемом в течение всего заданного периода эксплуатации аэродромных покрытий;

II — допускается частичное или полное оттаива­ние грунтов (сезоннооттаивающего слоя), которые оттаивали до устройства аэродромной одежды;

III— предусматривается предварительное оттаи­вание вечномерзлых грунтов с удалением или осу­шением переувлажненных слоев.

4.26.Принципы I и II использования вечномерз­лых грунтов в качестве основания аэродромной одежды должны применяться, если годовой темпе­ратурный баланс покрытия отрицателен (сумма отрицательных градусо-часов покрытия не меньше суммы положительных градусо-часов), т.е. при соблюдении условия

,                       (6)

где    і  —  месяц года;

t_mp— среднемесячная температура поверхности покрытия, определяемая с учетом средне­ месячной температуры воздуха и средне-месячной солнечной радиации, принимае­мых в соответствии с требованиями СНиП 2.01.01-82;

τ_i   —  продолжительность i-го месяца, ч.

 Принцип I должен применяться, если естествен­ные грунты сезоннооттаивающего слоя в талом состоянии не обладают достаточной несущей способ­ностью или дают недопустимые осадки, при эконо­мически целесообразных затратах на мероприятия по сохранению вечномерзлого состояния.

Стр. 12 СНиП 2.05.08-85

Принцип II должен применяться при наличии в основании грунтов, деформация которых при сезон­ном оттаивании на расчетную глубину не превышает предельно допускаемых значений для аэродромов данного класса.

Принцип III должен применяться, если годовой температурный баланс покрытия положителен, при этом предварительное оттаивание вечномерзлых грунтов производится до горизонта непросадочных при оттаивании грунтов. Применение данного прин­ципа использования грунтов в качестве оснований аэродромных одежд должно обосновываться техно­логическими возможностями и экономической целесообразностью намечаемых способов оттаива­ния вечномерзлых грунтов.

4.27.Вертикальную планировку аэродромов с использованием грунтов естественного основания по принципам I и II следует осуществлять подсып­кой в виде теплоизолирующей насыпи без наруше­ния сложившегося торфомохового покрова.

В качестве основных материалов для насыпи следует применять грунты и материалы, не под­вергающиеся деформациям при промерзании или оттаивании.

4.28.Для уменьшения толщины теплоизолиру­ющей насыпи (при соответствующем технико-эко­номическом обосновании) следует предусматривать в ее теле слои из высокоэффективных теплоизоли-рующих материалов: полимерных (пенопластов); легких бетонов, в которых содержатся пористые заполнители (керамзит,аглопорит,измельченные частицы пенопласта и т.п.); золошлаковых смесей и др.

Требуемую толщину теплоизолирующего слоя следует определять на основании теплотехнических расчетов (см. обязательное приложение 6) исходя из условия, чтобы для оснований, проектируемых по принципу I, расчетная глубина оттаивания нахо­дилась в пределах теплоизолирующей насыпи, а для оснований, проектируемых по принципу II, соблю­далось условие

s_ft£s_u,                                (7)

где s_ft—значение ожидаемой деформации пучения сезоннооттаивающего слоя грунтов, опре­деляемое согласно обязательному при­ложению 7;

S_u—предельное значение вертикальной де­формации, принимаемое по табл. 16.

4.29.При использовании грунтов в качестве оснований по принципу II, а также по принципу I, если в процессе производства земляных работ до­пускается временное оттаивание грунтов основания, необходимо предусматривать устройство дрениру­ющего слоя толщиной не менее 0,5 м из грунтов и материалов, имеющих коэффициент фильтрации не менее 7 м/сут.

4.30.При использовании грунтов в качестве оснований по принципу III величину ожидаемой осадки вечномерзлых грунтов s_t,,м, после их от­таивания следует определять по формуле

   ,                                (8)

где   п — число слоев грунта, на которое разде­ляется оттаивающее основание в за­висимости просадочных свойств грун­та;

є_ti—значение относительной осадки i-го слоя грунта, определяемое натурными испыта­ниями вечномерзлых грунтов путем от­таивания кернов под суммарным дав­лением от собственного веса грунта, аэродромной одежды и от эксплуата­ционной нагрузки или методом горя­чего штампа. Значения є_tiдопускается определять расчетом в зависимости от природной влажности грунта w,коэффи­циента пористости е и числа пластичности I_p.Для уплотненного торфяного слоя значениеє_tiдопускается принимать рав­ным от 0,03 до 0,04, а для неуплотнен­ного слоя — 0,5;

t_i— толщина i-го слоя сжимаемого грунта в природном состоянии, м.

4.31.При назначении коэффициента морозного пучения и коэффициента постели следует основания, проектируемые по принципу I, относить к первому типу гидрогеологических условий, а проектируе­мые по принципам II и III— ко второму типу при обеспеченном водоотводе и к третьему типу, если отвод воды из оттаивающего слоя не обеспечен.

ОСНОВАНИЯ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

4.32.Пучинные свойства грунтов следует учиты­вать, если глинистые грунты к началу промерзания имеют показатель текучести I_L> 0или если уровень подземных вод находится ниже расчетной глубины промерзания, м, менее чем на:

1,0 — для песков мелких;

1,5—для песков пылеватых, супесей и супесей пылеватых;

2,5 — для суглинков, суглинков пылеватых, круп­нообломочных грунтов с глинистым заполнителем;

3,0 — для глин.

4.33.Основания на пучинистых грунтах должны удовлетворять условию

s_f£s_u,                                   (9)

где s_f— равномерная деформация пучения по­верхности грунтового основания, опреде­ляемая в соответствии с обязательным приложением 7;

s_u— предельное значение вертикальной дефор­мации пучения, принимаемое по табл. 16.

4.34.Для выполнения условия (9) следует преду­сматривать:

понижение уровня подземных вод;

устройство в основании стабильного слоя из не-пучинистых материалов с применением в отдельных случаях теплоизолирующих материалов для умень­шения глубины промерзания пучинистого грунта;

мероприятия по уменьшению пучинистости грун­тов основания путем обработки их на расчетную глубину солями (NaCI,СаСІ₂,MgCI₂и др.), пони­жающими температуру замерзания, органическими и минеральными вяжущими, а также путем электро­химической обработки.

СНиП 2.05.08-85  Стр. 13

5. АЭРОДРОМНЫЕ ОДЕЖДЫ

5.1.Аэродромная одежда, воспринимающая на­грузки и воздействия от воздушных судов, эксплуа­тационных и природных факторов, должна вклю­чать:

покрытие — верхний несущий слой (слои), не­посредственно воспринимающий нагрузки от колес воздушных судов, воздействия природных факто­ров (переменного температурно-влажностного ре­жима, многократного замораживания и оттаивания, влияния солнечной радиации, ветровой эрозии), тепловые и механические воздействия газовоздуш­ных струй авиационных двигателей и механизмов, предназначенных для эксплуатации аэродрома, а также воздействия антигололедных химических средств;

искусственное основание — несущую часть аэро­дромной одежды, обеспечивающую совместно с покрытием передачу нагрузок на грунтовое осно­вание и состоящую из отдельных конструктивных слоев, которые могут выполнять также дрениру­ющие, противозаиливающие, термоизолирующие, противопучинные, гидроизолирующие и другие функции.

5.2.Аэродромные покрытия надлежит подразде­лять по характеру сопротивления действию нагру­зок от воздушных судов на:

 жесткие (с бетонным, армобетонным, железо­бетонным покрытиями, а также с асфальтобетон­ным покрытием на цементобетонном основании);

     нежесткие (с покрытием из асфальтобетона; прочных каменных материалов подобранного сос­тава, обработанных органическими вяжущими;

щебеночных и гравийных материалов, грунтов и местных материалов, обработанных минеральными или органическими вяжущими).

Аэродромные одежды надлежит подразделять по сроку службы и степени совершенства на:

капитальные (с жестким и асфальтобетонным покрытиями);

облегченные (с нежестким покрытием, кроме покрытия из асфальтобетона).

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ

И ИСКУССТВЕННЫХ ОСНОВАНИЙ

5.3.Для жестких аэродромных покрытий следует предусматривать тяжелый бетон, отвечающий требо­ваниям соответствующих стандартов и настоящих норм.

При технико-экономическом обосновании допу­скается применять мелкозернистый (песчаный) бе­тон.

5.4.Проектные классы бетона по прочности не­обходимо принимать не ниже указанных в табл. 20.

5.5.Морозостойкость бетона должна быть не ни­же указанной в табл. 21.

5.6.Нормативные и расчетные характеристики бетона, асфальтобетона, материалов, применяемых для устройства оснований под покрытия жесткого и нежесткого видов, следует принимать по обяза­тельному приложению 9.

                                                                      Т а б л и ц а  20

Таблица 21

5.7.Вид и класс арматуры, характеристики ар­матурных сталей надлежит устанавливать в соот­ветствии с требованиями СНиП 2.03.01-84 в за­висимости от вида покрытия, назначения арматуры, температурных условий, технологии приготовлении арматурных элементов и способов их использования (ненапрягаемая и напрягаемая арматура).

Стр. 14 СНиП 2.05.08-85

В качестве ненапрягаемой арматуры следует применять обыкновенную арматурную проволоку классов Вр-1 и B-I(в сварных сетках и каркасах) или горячекатаную арматурную сталь периодиче­ского профиля классов A-IIи A-III. В качестве мон­тажной, распределительной и конструктивной арма­туры, а также для элементов стыковых соединений следует использовать горячекатаную арматурную сталь гладкую класса A-Iи обыкновенную арматур­ную гладкую проволоку класса B-I.

5.8.Фундаменты массивного типа для якорных креплений воздушных судов на стоянках необходи­мо предусматривать из бетона класса по прочности на сжатие не ниже В20. Для изготовления металли­ческого анкера, заделываемого в бетон, и якорного кольца надлежит применять горячекатаную арма­турную сталь класса A-I марки ВСтЗсп2, а также класса A-II марки 10ГТ, класса A-III марки 25Г2С и класса A-IVмарки 20ХГ2Ц.

5.9.В качестве материалов для заполнения де­формационных швов жестких покрытий должны применяться резинобитумные вяжущие и поли­мерные герметики, укладываемые в холодном состоянии, битумно-полимерные мастики, уклады­ваемые в горячем состоянии, или готовые эластич­ные прокладки, удовлетворяющие требованиям, предъявляемым к материалам для герметизации швов жестких покрытий.

Т а б л и ц а  22

5.10.Асфальтобетонные покрытия необходимо предусматривать из асфальтобетонных смесей, от­вечающих ГОСТ 9128—84 и удовлетворяющих проч­ностным характеристикам, приведенным в обяза­тельном приложении 9 (табл. 2).

5.11.Для искусственных оснований и термо­изоляционных слоев следует применять мелко­зернистый (песчаный) бетон,керамзитобетони шлакобетон (с заполнителем из металлургического шлака), а также щебень, гравий, песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси и дру­гие местные материалы и грунты, обработанные и не обработанные вяжущими.

5.12.Материалы всех слоев искусственных осно­ваний должны обладать морозостойкостью, соответ­ствующей климатическим условиям района строи­тельства. Требования к морозостойкости приве­дены в табл. 22.

КОНСТРУИРОВАНИЕ ПОКРЫТИЙ

И ИСКУССТВЕННЫХ ОСНОВАНИЙ

Общие указания

5.13.Выбор оптимальной конструкции аэродром­ных покрытий и искусственных оснований и опреде­ление их конструктивных слоев должны произ­водиться на основе сравнения технико-экономи­ческих показателей вариантов проектных решений в соответствии с п. 1.4. При этом сборные покрытия из плит ПАГ-14 следует, как правило, применять для нормативных нагрузок не выше III категории, из плит ПАГ-18 — не выше II категории.

5.14.При необходимости строительства аэродром­ных одежд на участках местности с третьим типом гидрогеологических условий следует предусматри­вать соответствующие инженерные мероприятия (осушение, понижение уровня подземных вод, возведение насыпей и др.) для приведения име­ющихся гидрогеологических условий к условиям местности второго типа.

Жесткие аэродромные покрытия

5.15.Требуемую толщину монолитных цементо-бетонных слоев следует определять по расчету, но принимать не менее 16 см.

При усилении покрытий бетоном илиармобето­номминимальную толщину слоя следует принимать равной 20 см.

5.16.Максимальную толщину однослойных же­стких покрытий следует назначать исходя из техни­ческой возможности бетоноукладочных комплек­тов и принятой технологии строительства.

5.17.Толщина защитного слоя в монолитных железобетонных покрытиях должна быть не менее 40 мм для верхней арматуры и 30 мм - для нижней.

5.18.Армобетонные покрытия при толщине плит до 30 см следует армировать сетками из стержневой арматуры диаметром от 10 до 14 мм, при толщине плиты свыше 30 см — диаметром от 14 до 18 мм. Сетки надлежит располагать на расстоянии от по­верхности, равном от ⅓ до ½ толщины плиты.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 15

Процент продольного армирования плит (степень насыщения бетона арматурой) следует принимать от 0,10 до 0,15, а шаг стержней — от 15 до 40 см в зависимости от длины плиты и диаметра стержней арматуры.

Поперечное армирование — конструктивное; рас­стояние между поперечными стержнями следует принимать равным 40 см.

5.19.Для армирования железобетонных покры­тий с ненапрягаемой арматурой надлежит применять арматуру диаметром от 12 до 18 мм в виде сварных каркасов. Необходимую площадь сечения армату­ры следует определять расчетом, при этом процент армирования должен быть не менее 0,25. Арматуру необходимо размещать в продольном и поперечном направлениях в верхней и нижней зонах сечения плиты в соответствии с величиной изгибающих моментов.

Расстояние между стержнями в зависимости от требуемой площади арматуры и принятого диаметра стержней следует принимать от 10 до 30 см.

5.20.Двухслойные покрытия разрешается про­ектировать с совмещением и несовмещением швов в слоях (с несовмещенными швами считаются покрытия, в которых продольные и поперечные швы в верхнем и нижнем слоях взаимно смещены более чем на 2t_sup,где t_sup- толщина верхнего слоя).

При проектировании покрытий с совмещенными швами следует предусматривать, как правило, взаимное смещение швов в обоих направлениях от 1,5 до 2,0t_sup.В покрытиях с совмещенными швами жесткость нижнего слоя не должна превы­шать жесткость верхнего более чем в 2 раза.

5.21. Для двухслойных покрытий необходимо предусматривать разделительную прослойку между слоями, в качестве которой надлежит использовать пергамин, пленочные полимерные материалы, песко-битумный коврик и другие материалы. В покры­тиях с несовмещенными швами рулонные материа­лы, образующие разделительную прослойку, следует укладывать в два слоя, в покрытиях с совмещен­ными швами — в один слой.

5.22.Участки обочин, примыкающие к покры­тиям ИВПП, РД, МС и перронов, следует предусмат­ривать с покрытиями, устойчивыми к воздействию газовых и воздушных струй от двигателей воздуш­ных судов, а также возможных нагрузок от транс­портных и эксплуатационных средств.

При устройстве обочин из асфальтобетона не­обходимо учитывать требования п. 5.36.

Толщину покрытия для укрепления обочин надлежит принимать по расчету, но не менее мини­мально допускаемой для материала данного кон­структивного слоя.

5.23.Покрытия укрепленных участков конце­вых полос безопасности, примыкающих к торцам ИВПП, должны отвечать тем же требованиям, что и покрытия укрепленных обочин.

5.24.Между плитами жестких монолитных по­крытий и искусственными основаниями следует предусматривать разделительные прослойки из би-туминизированной бумаги, пергамина, пленочных
полимерных материалов. Разделительные прослой­ки для сборных покрытий не предусматриваются.

При устройстве сборных покрытий из предвари­тельно напряженных железобетонных плит, уклады­ваемых на основания всех типов, кроме песчаного, следует предусматривать выравнивающую прослой­ку из пескоцементной смеси.

5.25.При проектировании искусственных основа­ний из крупнозернистых материалов, укладывае­мых непосредственно на глинистый и пылеватый грунты, должна быть предусмотрена противоза-иливающая прослойка из материалов, не пере­ходящих в пластическое состояние при увлажнении (песка, местного грунта, обработанного вяжущими, шлака и др.), которая исключала бы возможность проникания грунта основания при его увлажнении в слой крупнопористого материала.

Толщина противозаиливающей прослойки долж­на быть не менее размера наиболее крупных частиц используемого материала, но не менее 5 см.

5.26.Для местности с гидрогеологическими усло­виями второго типа, когда естественное основание сложено недренирующими грунтами (глинами, су­глинками, суглинками и супесями пылеватыми), в конструкциях искусственных оснований следует предусматривать дренирующие слои из песков крупных и средней крупности с коэффициентом фильтрации не менее 7 м/сут и толщиной в со­ответствии с табл.23.

Т а б л и ц а  23

Деформационные швы

в жестких аэродромных покрытиях

5.27.Жесткие аэродромные покрытия следует расчленять на отдельные плиты деформационными швами. Размеры плит должны устанавливаться в зависимости от местных климатических условий, а также в соответствии с намеченной технологией производства строительных работ.

5.28. Расстояния между деформационными шва­ми не должны превышать, м, для монолитных по­крытий:

бетонных толщиной менее 30 см .…..... 5

  ,,               ,,        30 см  и  более ..... 7,5

железобетонных .......………………...... 20

армобетонных при годовой амплитуде

среднесуточных температур, °С:

45 и выше ...............…………………. 10

             менее 45 ................………………….. 15

Стр. 16 СНиП 2.05.08-85

Для аэродромов, располагаемых в районах со сложными инженерно-геологическими условиями, размеры армобетонных и железобетонных плит следует принимать не более 10 м.

В монолитных покрытиях продольные техноло­гические швы необходимо использовать в качестве деформационных.

Для смежных полос покрытия следует преду­сматривать совмещение поперечных швов.

П р и м е ч а н и я : 1. Годовую амплитуду среднесуточ­ных температур надлежит вычислять как разницу средних температур воздуха наиболее жаркого и наиболее холод­ного месяцев, определяемых в соответствии с требовани­ями СНиП 2.01.01-82.

2. К технологическим относятся швы, устройство кото­рых обусловливается шириной захвата бетоноукладочных машин и возможными перерывами в строительном про­цессе.

5.29.Для сборных покрытий из предварительно напряженных плит со стыковыми соединениями, препятствующими горизонтальной подвижке плит, необходимо предусматривать деформационные швы.

Расстояния, м, между поперечными деформа­ционными швами, а также между продольными де­формационными швами на перронах и МС не долж­ны превышать при годовой амплитуде среднемесяч­ных температур, °С:

св. 45 …………...………………….. 12

от30 до45 ………………………… 18

менее30…………………………….24

Продольные деформационные швы в сборных покрытиях ИВПП и РД предусматривать не следует.

5.30.Расстояние между деформационными шва­ми в нижнем бетонном слое двухслойных покрытий не должно превышать 10 м.

5.31.В деформационных швах однослойных по­крытий необходимо предусматривать устройство со­единений, обеспечивающих передачу нагрузки с одной плиты на другую, и возможность взаимного горизонтального смещения плит в направлении, пер­пендикулярном шву. Вместо устройства стыковых соединений допускается предусматривать усиление краевых участков плит армированием или утолще­нием либо применять подшовные плиты.

5.32.Двухслойные покрытия с совмещенными швами следует, как правило, проектировать с устройством стыковых соединений в продольных и поперечных швах. Стыковые соединения необ­ходимо устраивать только в верхнем слое, но па­раметры их принимать как для однослойной пли­ты, имеющей жесткость, равную суммарной же­сткости слоев.

5.33.В двухслойных покрытиях с несовмещен­ными швами стыковые соединения следует пред­усматривать только в поперечных технологических (рабочих) швах.

В нижней зоне плит верхнего слоя надлежит предусматривать краевое армирование.

Нежесткие аэродромные покрытия

5.34.Нежесткие аэродромные покрытия совме­стно с искусственными основаниями необходимо проектировать многослойными, обеспечивая, как правило, плавный переход от менее деформативных

верхних слоев к более деформативным ниж­ним.

5.35.Минимально допускаемую толщину кон­структивных слоев (в уплотненном состоянии) не­жестких покрытий и искусственных оснований следует принимать согласно табл. 24. При этом тол­щина конструктивного слоя должна быть во всех случаях не меньше чем 1,5 размера наиболее круп­ной фракции применяемого в слое минерального материала.

Т а б л и ц а  24

5.36.Устройство верхних слоев асфальто-бетонно­го покрытия следует предусматривать из плотных асфальтобетонных смесей, нижних слоев — из плот­ных или пористых асфальтобетонных смесей.

Вид, марку и тип асфальтобетонных смесей для верхних слоев покрытия, а также соответствующую марку битума надлежит принимать по ГОСТ 9128—84 в зависимости от категории нормативной нагрузки, элементов аэродрома (вертодрома) и дорожно-климатической зоны.

Под нагрузки IV нормативной категории и вы­ше асфальтобетонные покрытия следует устраивать на основаниях из материалов, обработанных вяжу­щими.

Асфальтобетонные покрытия не допускается устраивать на участках, воспринимающих длитель­ное (свыше 3—4 мин) воздействие газовой струи от реактивных двигателей воздушных судов, где температура на поверхности покрытия превышает 100 °С, а скорость газового потока 50 м/с и выше.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 17

Усиление существующих покрытий при реконструкции аэродромов

5.37.Необходимость и методы усиления сущест­вующих покрытий при реконструкции аэродромов следует определять с учетом устанавливаемого класса аэродрома и категории нормативной на­грузки, а также в зависимости от состояния су­ществующего покрытия, естественного и искусст­венного оснований и водосточно-дренажной сети, местных гидрогеологических условий, характери­стик материалов существующего покрытия и осно­вания, высотного положения поверхности покры­тия.

5.38.Категорию   разрушения   существующих жестких покрытий следует устанавливать в соот­ветствии с табл. 25.

Т а б л и ц а  25

5.39.Проектом усиления покрытия следует предусматривать предварительное исправление осно­вания и восстановление разрушенного покрытия, включая устройство выравнивающего слоя при уступах, выбоинах и других неровностях сущест­вующего покрытия свыше 2 см, а также восстанов­ление и развитие водосточно-дренажной сети, в случае отсутствия сети — решить вопрос о необхо­димости ее устройства.

5.40.Монолитные бетонные и армобетонные по­крытия следует усиливать монолитным бетоном, армобетоном,железобетоном и сборными предва­рительно напряженными железобетонными плитами или асфальтобетоном.

Монолитные железобетонные покрытия надлежит усиливать, как правило, монолитным железо­бетоном или асфальтобетоном.

Сборные покрытия из предварительно напря­женных железобетонных плит необходимо усили­-
вать сборными предварительно напряженными плитами или асфальтобетоном; усиливать их моно­литным бетоном илиармобетоном недопускается.

При усилении сборных покрытий сборными плитами швы слоя усиления по отношению к швам существующего покрытия необходимо смещать не менее чем на 0,5 м для продольных и на 1 м для поперечных швов.

При усилении жестких покрытий, построенных в неблагоприятных гидрогеологических условиях, монолитным бетоном илиармобетономразмеры плит слоя усиления следует принимать согласно п. 5.28.

5.41. При усилении монолитных жестких по­крытий монолитным бетоном,армобетономили железобетоном должны удовлетворяться требова­ния к двухслойным покрытиям, установленные в пп. 5.20, 5.32 и 5.33. При числе слоев более двух нижним следует считать слой, расположенный не­посредственно под верхним.

При усилении жестких покрытий сборными пред­варительно   напряженными   железобетонными плитами между существующим покрытием и сбор­ными плитами следует обязательно, независимо от ровности существующего покрытия, предусматри­вать устройство выравнивающего слоя из песчаного бетона или пескоцемента толщиной в среднем не менее 3 см; разделительную прослойку в этом случае не устраивают.

5.42.Общую   минимальную  толщину  слоя (слоев) асфальтобетона при усилении жестких аэро­дромных покрытий следует принимать в соответ­ствии с табл. 26. Для усиления жестких покрытий во всех слоях должны применяться только плотные асфальтобетонные смеси.

Т а б л и ц а  26

5.43.Усиление нежестких покрытий может быть выполнено нежесткими и жесткими покрытиями всех типов.

Усиление нежестких покрытий жесткими следует

Стр. 18 СНиП 2.05.08-85

производить по разделительной прослойке с устрой­ством при необходимости выравнивающего слоя в соответствии с указаниями п. 5.39.

5.44. Армирование   асфальтобетонного   слоя усиления полимерными или стеклопластиковыми сетками (специально выпускаемыми для этой цели), располагаемыми под верхним слоем асфаль­тобетона, необходимо предусматривать для аэродро­мов классов А, Б и В на участках, имеющих большое число сквозных трещин.

При усилении жестких покрытий асфальтобето­ном независимо от их состояния следует предус­матривать армирование сетками слоя усиления:

в местах систематического запуска и опробова­ния двигателей воздушных судов;

на участках примыкания РД к ИВПП;

в местах предварительного запуска двигателей по всей ширине магистральной РД с длиной армиро­ванного участка 20 м;

по всей ширине концевых участков ИВПП длиной 150 м;

по всей ширине групповых МС вдоль линии размещения основных опор и двигателей воздуш­ных судов, включая зону воздействия газовой струи.

5.45.Проектом усиления существующих жестких аэродромных покрытий асфальтобетоном необхо­димо предусматривать мероприятия (армирование, нарезку деформационных швов) по снижению вероятности образования отраженных трещин в слое усиления.

Нарезка деформационных швов должна осущест­вляться над всеми швами расширения, над осталь­ными швами следует предусматривать армирование асфальтобетона. При отсутствии швов расширения на существующем жестком покрытии расстояние между деформационными швами (шаг нарезки швов) принимать по табл. 27.

Т а б л и ц а  27

РАСЧЕТ АЭРОДРОМНЫХ ПОКРЫТИЙ

5.46. Аэродромные покрытия надлежит рассчиты­вать по методу предельных состояний на воздей­ствие вертикальных нагрузок от воздушных судов как конструкции, лежащие на упругом основании.

Расчетными предельными состояниями жестких аэродромных покрытий являются для сечений:

бетонных и армобетонных — предельное состоя­ние по прочности;

с ненапрягаемой арматурой - предельные состоя­ния

  по прочности и раскрытию трещин;

с напрягаемой арматурой — предельное состояние по образованию трещин.

Расчетными предельными состояниями нежест­ких  аэродромных  покрытий  являются для покрытий в составе одежд:

капитального типа - предельные состояния по относительному прогибу всей конструкции и по прочности слоев из асфальтобетона;

облегченного типа — предельное состояние по относительному прогибу всей конструкции.

5.47. Аэродромные покрытия следует рассчиты­вать на нормативные нагрузки, категории и пара­метры которых приведены в табл. 28 (для самоле­тов) и табл. 29 (для вертолетов).

Т а б л и ц а  28

Т а б л и ц а  29

В соответствии с заданием на проектирование допускается рассчитывать аэродромные покрытия на воздействие вертикальных нагрузок от воздуш­ного судна конкретного типа.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 19

Черт. 1. Схемы деления покрытий аэродрома на группы участков

схема  1 — для аэродромов, на которых руление воздушных судов осуществляется по магистральной РД; схема 2 — для аэродромов, на которых руление осуществляется по ИВПП; А — магистральные РД; концевые участки ИВПП; средняя по ши­рине часть ИВПП, по которой осуществляется систематическое руление воздушных судов; Б — участки ИВПП, запроектирован­ной по схеме 1, примыкающие к концевым ее участкам; краевые по ширине участки в средней части ИВПП, запроектирован­ной по схеме 2; вспомогательные и соединительные РД; МС, перроны и другие аналогичные площадки для стоянки воздушных судов; В — средняя часть ИВПП, запроектированной по схеме 7; Г— краевые по ширине участки в средней части ИВПП, запро­ектированной по схеме 1, за исключением примыкающих к соединительным РД

5.48.Покрытия аэродромов по степени воздей­ствия нагрузок воздушных судов и несущей способ­ности надлежит подразделять на группы участков в соответствии с черт. 1. Приведенные на нем схемы допускается уточнять в зависимости от назначения и ведомственной принадлежности аэродромов, при этом участки покрытий, предназначаемые для сис­тематического руления воздушных судов, следует относить к группе А.

5.49.При расчете аэродромных покрытий на прочность коэффициенты динамичности k_dи раз­грузки γ_f(учитывающий движение по покрытию воздушных судов с большими скоростями) для всех групп участков аэродрома следует принимать в соответствии с табл. 30.

Таблица 30

5.50.Расчет на прочность покрытий вертодромов следует выполнять в соответствии с требованиями, приведенными в настоящем разделе для участков группы А (см. черт. 1).

Конструкции (фермы, балки, прогоны и др.) вертолетных взлетно-посадочных площадок, распо­лагаемых на буровых платформах, зданиях и других сооружениях, следует рассчитывать на сосредоточен­ную нагрузку от максимальной взлетной массы вер­толета с коэффициентом перегрузки 1,5.

Расчет жестких аэродромных покрытий

5.51. При расчете жестких аэродромных покры­тий по прочности и образованию трещин должно удовлетворяться условие

m_d  £  m_u,                              (10)

где т_d—расчетный изгибающий момент в рассмат­риваемом сечении плиты покрытия, опре­деляемый в соответствии с п. 5.52;

т_u —предельный изгибающий момент в рас­сматриваемом сечении плиты покрытия, определяемый в соответствии с п. 5.54.

5.52.Расчетные значения изгибающих моментов т_d,кН ×м/м, на единицу ширины сечения одно-слойных жестких покрытий всех типов следует определять по формуле

m_d = m_c, _max kk_N k_{x (y)} ,            (11)

где т_c,max—максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты,            кН ×м/м,   который вычисляется как наибольший суммарный момент, соз­даваемый колесами опоры воздуш­ного судна в расчетных сечениях плиты,   перпендикулярных  осям х или у (черт. 2), при этом должны исключаться ряды колес, дающие в сумме отрицательное значение изги­бающего момента в расчетном сече­нии:

;

k— переходный коэффициент от изгиба-ющего момента при центральном за­гружении к моменту при краевом загружении плиты, принимаемый равным: для бетонных и армобетонных покрытий со стыковыми соеди­нениями или конструктивным крае­вым армированием — 1,2; для бе­тонных и армобетонных покрытий, устраиваемыхбез стыковых соедине­ний и краевого армирования плит, — 1,5; для сборных покрытий из предварительно

Стр. 20 СНиП 2.05.08-85

напряженных железо­бетонных плит — 1,0; для железо­бетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой — по черт. 1 обязатель­ного приложения 10;

k_N— коэффициент, учитывающий   на­копление остаточных прогибов в основании из материалов, не обра­ботанных вяжущими, и принимае­мый равным 1,1 для участков груп­пы А и перронов; для оснований из материалов, обработанных вяжу­щими, а также для участков групп Б (кроме перронов), В и Г незави­симо от вида оснований следует принимать k_N=1,0;

k_x(y) — коэффициент, учитывающий перерас­пределение внутренних усилий в ортотропных плитах покрытий с раз­личной жесткостью B_xи B_yвпро­дольном и поперечном направлениях и принимаемый по графику черт. 2 обязательного приложения 10; для бетонных, армобетонных и железо­бетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой  k_x(y)= 1;

m₁— изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением,        кН ×м/м:

m₁=F_df(α);

n_k  —  число колес на опоре;

 m_x(y)i  — изгибающий   момент,   создаваемый действием i-го колеса, расположенного за  пределами  расчетного  сечения плиты, кН×м/м:

 ;

F_d  —расчетная нагрузка на колесо, кН:

F_d=k_dγ_f  ;

f(α)— функция, значение которой приве­дено в табл. 1 обязательного при­ложения 10:

f(α)  = f;

R_e— радиус круга, равновеликого пло­щади   отпечатка   пневматика   ко­леса, м:

p_a— внутреннее давление   воздуха в пневматикахколес, МПа;

l—  упругая характеристика плиты, м:

      k_d, γ_f—коэффициенты соответственно динамич­ности и разгрузки, определяемые по табл.30;

K_s—расчетный коэффициент постели одно­родного грунтового основания, МН/м³, определяемый в соответствии с обязательным приложением 4.  Для многослойного грунтового основания, а также для искусственного основания, не обработанного вяжущим, в расчет вводится   значение   эквивалентного коэффициента постели К_se,определяе­мого по обязательному приложению 5;

 ,  — единичные   изгибающие   моменты, действующие в расчетном сечении плиты, от воздействия i-го колеса опоры воздушного судна, опреде­ляемые по табл. 2 обязательного приложения 10  в  зависимости  от координат  ξ=  и         η = , гдеy_i, x_i- координаты приложения силы F₀, считаяза начало координат пересечение рассматрива-емых сечений (см. черт. 2)

В —жесткость сечения плиты покрытия,        кН ×м²/м,   отнесенная   к  единице ширины ее сечения и определяемая в соответствии с п. 5.53.

П р и м е ч а н и е . Для многоколесных опор необходимо путем пробных расчетов найти колесо, под центром отпе­чатка которого возникает максимальный изгибающий момент.

 ;

F_n—нормативная нагрузка на основную опору расчетного воздушного судна, кН;

Черт. 2. Расчетная схема параметров загружения опор воз­душного судна

СНиП 2.05.08-85 Стр. 21

5.53.Жесткость сечений плит покрытия В надле­жит определять на единицу ширины сечения по формулам:

для сечений бетонных, армобетонных и предвари­тельно напряженных железобетонных плит

В = 0,085 E_bt³;                     (12)

для сечений железобетонных плит с ненапрягае­мой арматурой

 ,       (13)

где  E_s—модуль упругости арматуры, МПа, при­нимаемый согласно СНиП 2.03.01-84;

E_b— начальный    модуль    упругости бетона, МПа, принимаемый по табл. 1 обяза­тельного приложения 9;

А_s— площадь   сечения   растянутой арматуры на единицу ширины сечения плиты, м² /м;

ψ_b —коэффициент, учитывающий работу бетона между трещинами в растянутой зоне и принимаемый равным при расчете по прочности — 0,2, по рас­крытию трещин — 1;

h₀— рабочая высота сечения (расстояние от сжатой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры),  м:

h₀ = t- t_pr- d;

t — толщина плиты, м;

х—высота сжатой зоны бетона в сечении, м:

 ;

 ;

d—номинальный диаметр арматурных стержней, м;

Ψ_с—коэффициент, учитывающий неравно­мерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой зоны сечения на участке между трещинами и прини­маемый в зависимости от отношения шага арматуры /_s, параллельной рас­сматриваемому сечению, к толщине плиты  t:

Для сечений с ненапрягаемой арматурой в предварительно напряженных плитах коэффициент Ψ_с следует принимать равным 0,6;

μ—коэффициент армирования:

 ;

t_pt—толщина защитного слоя, м.

5.54.Предельный  изгибающий момент m_u,          кН ×м/м, на единицу ширины сечения следует опре­делять по формулам:

для бетонных и армобетонных покрытий

;                    (14)

для железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой

;              (15)

для железобетонных предварительно напряжен­ных плит

;             (16)

где             γ_c— коэффициент условий рабо­ты покрытий, принимаемый по табл. 31;

R_btb,R_btb,_ser—расчетные сопротивления бе­тона растяжению при изгибе, МПа,   принимаемые   по табл. 1 обязательного прило­жения 9;

R_s—расчетное сопротивление ар­матуры растяжению, МПа;

k_u—коэффициент, учитывающий число приложений колесных нагрузок воздушных судов за проектный срок службы покрытия, определяемый по графику черт. 3 обязательно­го приложения 10. Проект­ный срок службы жестких покрытий в расчете следует принимать равным 20 годам;

m_r—момент, кН ×м/м, равнодей­ствующей усилий N_Fв ниж­ней и верхней напрягаемой арматуре на единицу шири­ны сечения относительно оси, проходящей через ядро­вую точку, наиболее удален­ную от зоны сечения, трещи-нообразование которой про­веряют; т_rопределяют по СНиП 2.03.01-84.

5.55.Расчетное число приложений нагрузки U_dследует определять по формуле

                      (17)

где  U_ei— эквивалентное число приложений на­грузки от опоры i-го воздушного судна, приведенное к приложению нагрузки от опоры расчетного воздушного судна и определяемое по графику черт. 4 обя­зательного приложения 10:

;

η_j— число учитываемых типов воздушных судов;

Стр. 22 СНиП 2.05.08-85

m_ci,m_cd—центральные моменты соответственно от            нагрузокі-гои расчетного воздуш­ных судов, определяемые в соответ­ствии с п. 5.52;

U_i=n_aN_i, —число приложений нагрузки от опоры  i-го воздушного судна;

n_a—число осей на основной опоре воздуш­ного судна;

N_i—число взлетов воздушного судна за проектный срок службы покрытия.

 Расчетное число приложений нагрузки допу­скается определять по формуле

 ,                  (18)

где k_n—коэффициент приведения, принимаемый по графику черт. 5 обязательного прило­жения 10 в зависимости от отношения расчетной нагрузки на колесо  F_di  і-го  воз­душного судна к наибольшей для данного аэродрома расчетной нагрузке на колесо F_max. Значения F_diиF_maxвычисляют по п. 5.52 аналогично F_d,подставляя соответ­ствующие расчетные характеристики.

a_c—  расстояние между трещинами, м;

 :

U_s—периметр сечения арматуры, приходя­щейся на единицу ширины сечения пли­ты, м;

 ;

η₁ —коэффициент, принимаемый равным: для стержневой арматуры периодичес­кого профиля - 0,7; для сварных сеток из холоднотянутой проволоки — 1,25.

 5.58. При расчете двухслойных покрытий должно удовлетворяться условие (10) для плит верхнего и нижнего слоев.

Предельный изгибающий момент m_uопределяют по формуле (14), при этом предельный изгибаю­щий момент в плитах нижнего слоя, вычисленный по этой формуле, следует умножать на поправочный коэффициент k_m,определяемый по графику черт. 6 обязательного приложения 10.

Таблица   31

5.56. При расчете железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой по раскрытию трещин надлежит выполнять условие

a_crc£0,3 ,                              (19)

где а_crc—ширина раскрытия трещин в расчетном сечении плиты, мм, определяемая в соответствии с п. 5.57.

5.57.  Ширину раскрытия трещин a_crc, в расчетном сечении плиты, армированной ненапря­гаемой арматурой, следует определять по формуле

                   (20)

где  s_s—  величина напряжения в растянутой арма­туре, МПа:

Расчетные изгибающие моменты в плитах верх­него и нижнего слоев двухслойного покрытия             m_d,sup(inf), кН ×м/м, на единицу ширины сечения плиты следует определять по формулам:

в плитах верхнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

                     (21)

в плитах нижнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

m_{d, inf}  = k’m_c, _max  -  m_d, _sup ;             (22)

в плитах верхнего слоя покрытий с несовмещенными швами

                       (23)

СНиП 2.05.08-85 Стр. 23

в плитах нижнего слоя покрытии с несовмещен­ными швами

                        (24)

где  m_c,max—  максимальный изгибающий мо­мент, кН ×м/м, при центральном загру-жении однослойной плиты жест­костью B_inf  + B_sup , вычисляемыйсо-гласно п. 5.52;

B_sup, B_inf —  жесткость  плит соответственно верх-него и нижнего слоев, отне­сенная к единицам ширины их сечений и вычисляемая согласно  п. 5.53;

k' — коэффициент, принимаемый рав­ным: 1,5 — при отсутствии стыко­вых соединений в верхнем и ниж­нем слоях; 1,4 — при устройстве стыковых соединений только в нижнем слое; 1,2— при устройстве стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях или только в верхнем слое, но с параметрами, приняты­ми по толщине покрытия, вычис­ленной по суммарной жёсткости слоев;

 k₁ - коэффициент, учитывающий кон­цен-трацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покры­тия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый рав­ным:

5.59.Расчет, толщины искусственных оснований следует производить в соответствии с рекомен­дуемым приложением 5, если слой основания предусматривают из неукрепленных материалов, и в соответствии с рекомендуемым приложением 11, если слой основания предусматривают из материа­лов, укрепленных вяжущими.

Расчет нежестких аэродромных покрытий

5.60.При расчете нежестких аэродромных покры­тий по предельному относительному прогибу всей конструкции должно удовлетворяться условие

λ_d£γ_cλ_u,                              (25)

где λ_d—расчетный относительный прогиб покры­тия от нагрузки, определяемый в соот­ветствии с п. 5.61;

γ_c—   коэффициент условий работы, принимае­мый для групп участков аэродромных покрытий (см. черт. 2): А -1; Б и В -1,05; Г-1,1;

λ_u— предельный относительный прогиб покры­тия, определяемый в соответствии с п. 5.62.

 Если в результате расчета общая толщина нежест­кой конструкции превышает 50 см, модули упру­гости  связных   грунтов,   равные  24  МПа (240 кгс/см²) и менее, следует повысить: на 5 % — при толщине конструкции от 51 до 75 см, 10 — при толщине от 76 до 100 см, 15 — при толщине от 101 до 125 см  и  на 20 % — при толщине свыше 125 см.

5.61. Расчетный относительный прогиб покрытия от нагрузки определяют по формуле

                    (26)

где                      Р_a— внутреннее давление воздуха в пневматикахколес, МПа;

E_ed— эквивалентный модуль упру-гости нежесткой конструкции, включая грунтовое основание, МПа:

E_ed⁼E_mtΨ_k;

E_mt— средний модуль упругости, МПа, многослойной конструкции (вклю­чая покрытие, искус-ственное осно­вание и насыпь) из п слоев в пре­делах сжи-маемой толщи:

;

y_k— коэффициент, определяемый по номограмме черт. 7 обязатель-ного приложения 10:

 ;

 E₁, E₂, …,E_n— расчетные модули упругости от­дельных конструктивныхслоев,МПа;

    t₁,t₂,…,t_n—толщина отдельных конструктив­ных слоев, м;

t_tot— суммарная толщина конструктив­ных слоев, м;

 Е — модуль упругости грунта естест-венного основания, МПа;

D_e—диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка  пневматика одноколесной эквивалентной на­грузки, определяемый в соответ­ствии с п. 5.64.

5.62.Предельный относительный прогиб покры­тия λ_uпринимают по графикам черт. 8 обязатель­ного приложения 10 в зависимости от вида грунта, давления воздуха впневматикахколес и приведен­ной повторяемости приложения нагрузки Ν_r,вы­числяемой в соответствии с п. 5.65.

Величины предельных относительных прогибов, принимаемые по черт. 8 обязательного приложения

Стр. 24 СНиП 2.05.08-85

10, следует увеличивать на 20 % для покрытий облегченного типа из прочных каменных материа­лов подобранного состава, обработанных органиче­скими или минеральными вяжущими.

5.63.Прочность асфальтобетонных слоев нежест­кой конструкции аэродромного покрытия должна удовлетворять условию

,                     (27)

где  σ_r—наибольшее растягивающее напряжение при изгибе в рассматриваемом слое от рас­четной нагрузки, МПа:

 ;

γ_c—  коэффициент условий работы для асфаль­тобетона, принимаемый равным для групп участков аэродромных покрытий: А-1; Б и В- 1,1; Г-1,2;

R_d— расчетное сопротивление растяжению при изгибе асфальтобетона, МПа, принимаемое согласно табл. 2 обязательного приложе­ния 9;

—удельное растягивающее напряжение при изгибе, определяемое по номограмме черт. 9 обязательного приложения 10:

;

E_ab—средний модуль упругости асфальто-бетон­ных слоев, МПа, вычисляемый аналогично E_mt(см. п. 5.61);

E_e— эквивалентный модуль упругости осно­вания под асфальтобетоном, включая грунтовое основание, МПа:

E_e= E_mΨ_k;

Е_m—средний модуль упругости слоев основа­ний под асфальтобетоном (без учета грунтового основания), МПа, определяе­мый согласно п. 5.61;

Ψ_k—коэффициент, определяемый по номо­грамме черт. 7 обязательного приложе­ния 10, принимая вместо величин Е_mtи E_ed  соответственно величины E_mи E_e:

D_e1—диаметр круга, м, равновеликого площа­ди отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки для асфальто­бетонного слоя (слоев), определяемый в соответствии с п. 5.64.

При расчете прочности двух- или трехслойного асфальтобетонного покрытия следует рассчитывать на растяжение при изгибе только нижний слой, пред­варительно приведя многослойный асфальтобетон к однослойному со средним модулем упругости Е_ab.

5.64.Диаметр круга, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки, вычисляют по формуле

                         (28)

где             F_e—одноколесная эквивалентная на­грузка, кН, заменяющая силовое воздействие многоколесной опор-­ной нагрузки, которую принимают равной F_dпри , F_nприt_tot³2a_d,а в остальных случаях определяют по формуле

;

F_d,n_k —см. п. 5.52;

p_a, F_n—см. п. 5.47;

a—минимальное расстояние между ближайшими колесами главной опоры в свету, м:

;

a_Т, a_d—соответственно расстояние между осями ближайших колес в опоре и максимальное расстояние между колесами в главной опоре, м, принимаемые по черт. 10 обяза­тельного приложения 10 в зависи­мости от схемы расстановки колес в опоре;

t_tot—суммарная толщина слоев нежест­кой конструкции, м, для которых определяется F_e(t_totпринимают равной общей толщине конструк­ции при расчете прочности по пре­дельному относительному прогибу и суммарной толщине асфальтобе­тонных слоев при расчете их проч­ности на растяжение при изгибе).

5.65.При расчете прочности покрытия воздей­ствие нагрузок от различных типов воздушных судов следует приводить к эквивалентному воз­действию расчетной нагрузки через приведенную повторяемость приложения нагрузки N_r.При этом надлежит учитывать только те воздушные суда, у которых нагрузки на главную опору больше или равны половине величины нагрузки на главную опору расчетного воздушного судна.

 Значение N_rопределяют по формуле

 ,                   (29)

где              N_i— среднесуточное число взлетов i-го воздушного судна, принимаемое для последнего года проектного срока службы покрытия, равного 10 годам для капитальных и 5 годам -для облегченных покрытий;

n_j— число типов воздушных судов, включая расчетное;

СНиП 2.05.08-85 Стр. 25

n_a— число осей в расчетной опоре; в расчете прочности по предельному относительному прогибу принима­ют n_a=1;

k_n— коэффициент приведения нагрузок, определяемый    по    графикам черт. 11 обязательного приложе­ния 10 в зависимости от отношений

;

D_ei,D_ed—диаметры кругов, равновеликих  площадям отпечатков эквивалент­ных одноколесных нагрузок, соот­ветственно i-го и расчетного воз­душных судов. Значения D_eiиD_edопределяют по формуле (28) от­дельно при расчете асфальтобетон­ных слоев на растяжение при из­гибе и при расчете прочности кон­струкции по предельному относи­тельному прогибу;

P_ai,P_d-внутреннее давление воздуха в пневматикахколес соответственно і-го и расчетного воздушных судов.

Расчет усиления существующих покрытий при реконструкции аэродромов

5.66.При расчете жесткого слоя усиления жест­ких аэродромных покрытий должно выполняться условие

m_d,sup,£m_{u, sup},          (30)

 где     т_{d, sup}, m_{u, sup}— соответственно расчетный и предельный   изгибающие моменты в верхнем слое (слое усиления) на едини­цу ширины сечения.

5.67.Расчетные изгибающие моменты m_d,supв слое усиления определяют по формулам:

при усилении сборных предварительно напряжен­ных и монолитных бетонных и армобетонных по­крытий сборными предварительно напряженными железобетонными плитами

;                        (31)

при усилении существующего железобетонного покрытия слоем из монолитного железобетона

где        m_{c, max}— наибольший изгибающий мо­мент, кН ×м/м, в бесконечной плите с суммарной жесткостью, определяемой по п. 5.52;

k₁— коэффициент, определяемый по             п. 5.59;

k_x—коэффициент, учитывающий перераспределение  внутренних усилий в ортотропных плитах и принимаемый по графику черт. 2 обязательного приложения 10;

B_inf, B_sup—жесткость соответственно ниж­него (существующего) и верх­него слоев покрытия, определя­емая для средней зоны плит;

k  — коэффициент, определяемый по черт. 1 обязательного приложе­ния 10.

При усилении монолитного железобетонного по­крытия слоем из монолитного бетона или армобетона существующее железобетонное покрытие следует при расчете учитывать как армобетонное.

При усилении монолитных бетонных или армо­бетонных покрытий слоем из монолитного бетона или армобетона необходимо руководствоваться указаниями п. 5.58 по расчету двухслойных покры­тий с несовмещенными швами.

5.68. При определении жесткости и предельного изгибающего момента бетонных и армобетонных слоев усиления покрытий расчетную толщину их t_pd следует принимать в зависимости от категории разрушения, устанавливаемой по табл. 25, и тол­щины t_exсуществующего покрытия при категории разрушения:

I………………..  t_pd=t_ex

II…………….…  t_pd=0,9t_ex

III………………  t_pd=0,8t_ex

Существующие жесткие покрытия IV категории разрушения в расчете надлежит учитывать как ис­кусственные основания с коэффициентом постели

K_s=600МПа/м³ (60 кгс/см³).

5.69. Толщину слоя асфальтобетона t_ab,необхо­димого для усиления существующего жесткого покрытия, следует определять по формуле

,            (33)

где   t_en- требуемая для заданной расчетной на­грузки толщина однослойного бетон­ного покрытия, м;

t_ed - толщина бетонного покрытия, эквива­лентного по несущей способности су­ществующему покрытию, принимаемая равной для покрытий:

бетонных  t_ed= t_pd;

армобетонных t_ed= 1,1t_pd;

железобетонных   с   ненапрягаемой

арматурой при проценте армирования:

0,25………………………. t_ed  = 1,10t_pd

0,30………………….…… t_ed  = 1,21t_pd

0,35………………….….... t_ed  = 1,32t_pd

0,40…………………….… t_ed  = 1,41t_pd

Стр. 26 СНиП 2.05.08-85

сборных и монолитных предварительно напряженных t_ed  =1,6t_pd;

t_ab, min — минимальная толщина слоя усиления из асфальтобетона, принимаемая согласно п. 5.42;

е, E_ab— модули упругости бетона и асфальто­бетона, принимаемые по табл. 1 и 2 обязательного приложения 9.

5.70. При определении толщины требуемого од-нослойного бетонного покрытия следует:

характеристики материалов, типы швов и сты­ковых соединений принимать как для существую­щего покрытия;

значение коэффициента динамичности k_dумень­шать на 15 % по сравнению с данными, приведен­ными в табл. 30, но принимать не менее 1;

коэффициент условий работы γ_cустанавливать с учетом поправочного коэффициента k_m,опреде­ляемого по графику черт. 6 обязательного приложе­ния 10.

5.71. Расчет усиления нежестких покрытий над­лежит выполнять как для вновь проектируемых покрытий, учитывая конструктивные слои сущест­вующих покрытий и оснований и их состояние.

При усилении существующих нежестких покры­тий жестким слоем существующее покрытие следу­ет рассматривать как искусственное основание.

6. ВОДООТВОДНЫЕ И ДРЕНАЖНЫЕ СИСТЕМЫ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. Водоотводные системы следует предусматри­вать для участков аэродромов с плохо фильтрую­щими (глинистыми, суглинистыми, пылеватыми, суглинистыми и супесчаными) грунтами, а также для участков, располагаемых в условиях опасного размыва (при наличии грунтов, подверженных эрозии, значительных уклонов местности, осадков ливневого характера).

Для участков с хорошо фильтрующими грунта­ми, а также в V дорожно-климатической зоне водо­отводные системы надлежит предусматривать вы­борочно.

П р и м е ч а н и е . Требования настоящего раздела рас­пространяются также на проектирование вертодромов.

6.2.При наличии дренирующего слоя в основа­ниях аэродромных покрытий следует проектировать закромочные дрены.

Глубинные дрены при необходимости допуска­ется использовать и для отвода воды из дренирую­щих слоев оснований.

В случае поступления подземных вод или верхо­водки со смежных с покрытием территорий вдоль кромок покрытий следует предусматривать экра­нирующие дрены.

6.3.Размеры поперечных сечений элементов водо­отводных и дренажных систем и их проектные укло­ны необходимо принимать по результатам гидравли­ческих расчетов, выполняемых в соответствии с обязательным приложением 12.

6.4.Выбор принципиальной схемы водоотводных и дренажных систем следует осуществлять в зави­си-

мости от дорожно-климатической зоны располо­жения аэродрома, типа местности по характеру по­верхностного стока и степени увлажнения, вида грунта, топографических и других местных условий. Следует принимать одну из принципиальных схем, приведенных на черт. 3. Допускается принимать со­четание указанных схем или вносить в них измене­ния применительно к конкретным инженерно-геоло­гическим и гидрогеологическим условиям района расположения аэродрома.

СХЕМА 1

Черт. 3.  Схемы водоотводных и дренажных систем аэро­дромов (поперечный профиль и план)

1 —тальвежный колодец; 2 — грунтовый лоток; 3 — от-мостка; 4 — покрытие; 5 — лоток в кромке покрытия; 6 — смотровой колодец; 7 — основание с дренирующим слоем; 8 — дождеприемный колодец; 9 — перепуск; 10 — коллектор; 11 - закромочная дрена; 12 — основание без дренирующего слоя

6.5. Схему 1 следует применять: для аэродромов, располагаемых во II и III дорожно-климатических зонах, а также в I зоне при отсутствии в районе стро­ительства вечномерзлых грунтов; при наличии в естественном основании глинистых или пылеватых грунтов, склонных к пучению; при ширине склона покрытия ИВПП или площадок (специального на­значения, МС и др.) свыше 40 м.

Схему 2 следует применять для аэродромов: рас­полагаемых во II и III дорожно-климатических зонах

СНиП 2.05.08-85  Стр. 27

при песчаных и супесчаных грунтах, а также в IV зоне при глинистых и суглинистых грунтах естественного основания; с жестким покрытием из сборных плит.

Схему 3 следует применять для аэродромов, рас­полагаемых: во II и III, а также I (при отсутствии в районе строительства вечномерзлых грунтов) до-рожно-климатических зонах, в которых естествен­ные основания сложены песчаными грунтами, не­склонными к эрозии; в IV и V дорожно-климати-ческих зонах при всех видах грунтов естественного основания, несклонных к эрозии, просадке и набу­ханию.

6.6.Водоотводные и дренажные системы следует проектировать с учетом перспективы развития эле­ментов аэродрома и соблюдением следующих пра­вил:

протяженность линейных сооружений водоотвода и дренажа должна быть минимальной;

прокладка коллекторов под аэродромными по­крытиями допускается в виде исключения;

сброс воды из водоотводных и дренажных систем должен производиться в естественный водоем или на поверхность рельефа, при этом должны выпол­няться требования охраны окружающей природной среды, изложенные в разд. 7.

ЭЛЕМЕНТЫ

ВОДООТВОДНЫХ И ДРЕНАЖНЫХ СИСТЕМ

6.7.Лотки, располагаемые по кромкам искусст­венных покрытий, следует проектировать как от­крытыми треугольного поперечного профиля, так и закрытыми. Ширину открытых лотков следует принимать в соответствии с шириной лотковых плит, а глубину лотка по оси определять гидравли­ческим расчетом, но принимать не менее 8 см.

6.8.Грунтовые лотки следует проектировать открытыми треугольного профиля. В случаях, если продольный уклон грунтового лотка менее 0,005, допускается предусматривать:

в III и IV дорожно-климатических зонах - лоток в лотке (дополнительный грунтовый лоток тре­угольного поперечного профиля по оси основного лотка) с продольными уклонами, обеспечивающими сток воды к тальвежным колодцам;

во II дорожно-климатической зоне, а также в I зо­не при отсутствии вечномерзлых грунтов — трубча­тые осушители, располагаемые по оси лотка.

Ось грунтового лотка должна быть расположена на расстоянии от кромок покрытий ИВПП не менее 25 м, РД - не менее 10 м.

6.9.По оси открытых лотков, располагаемых по кромкам искусственных покрытий, следует пред­усматривать дождеприемные колодцы, а по оси грунтовых лотков — тальвежные колодцы, обеспе­чивающие прием и отвод воды по перепускам в кол­лекторы.

Расстояния между соседними дождеприемными, а также тальвежными колодцами следует устанавли­вать по табл. 32 и 33 и уточнять в соответствии с гидравлическими расчетами.

Т а б л и ц а  32

Т а б л и ц а  33

6.10.Коллекторы следует располагать вдоль кро­мок аэродромных покрытий на расстоянии от 10 до 15 м от них.

Глубину укладки труб (расстояние от поверхнос­ти грунта до шелыги) коллекторов надлежит при­нимать не менее глубины промерзания грунтов при поверхности, свободной от снега, и достаточной по

Стр. 28 СНиП 2.05.08-85

условиям прочности труб при воздействии эксплу­атационных нагрузок.

В районах с глубиной промерзания грунта свыше 1,5 м допускается укладывать трубы коллектора в зоне промерзания, при этом следует предусматри­вать максимально возможное по условиям местнос­ти число сбросов воды в водоприемники, а также теплоизоляцию труб.

6.11. Смотровые колодцы следует предусматри­вать в начале коллекторов, в местах изменения их направления и уклонов, подключения к коллекто­рам перепусков или других водоотводных линий, а также на прямых участках коллекторов на расстоя­ниях, м, при диаметре труб коллектора:

менее 250 мм………………50

от 250 до 400 мм ……….…75

св. 400 до 600 мм…………100

св. 600 мм ...………………125

В пониженных местах рельефа смотровые колод­цы допускается использовать для приема и отвода поверхностных вод, в этом случае они должны иметь решетчатую крышку и отстойник глубиной от 0,3 до 0,5 м.

6.12.При проектировании закромочных водоот­водных дрен и осушителей дренажных систем, пред­назначенных для перехвата и отвода подземной и поверхностной воды на участках с необеспеченным стоком, а также для сбора и отвода воды из порис­тых оснований искусственных покрытий, следует:

диаметр дрен и осушителей принимать не более 150 мм;

длину дрен и осушителей принимать от 50 до 125 м;

предусматривать фильтрующую обмотку зазоров между трубами или отверстий в трубах минеральной ватой, мхом и другими материалами;

фильтрующую обсыпку вокруг дрен и осушите­лей осуществлять по принципу обратного фильтра;

минимальное заглубление труб устанавливать расчетом на прочность, а глубинных дрен, предназ­наченных для понижения уровня подземных вод, — гидрологическим расчетом из условия снижения этого уровня до величин, указанных в табл. 17.

6.13.Диаметр труб перепусков от дождеприем-ных и тальвежных колодцев к коллектору должен быть не менее 200 мм.

6.14.Соединения труб коллекторов с оголовка­ми следует предусматривать эластичные.

Превышение отметки лотка трубы коллектора над отметкой дна водоотводной канавы должно быть не менее 30 см.

Перед входными оголовками коллекторов с тру­бами. диаметром до 500 мм следует предусматри­вать устройство колодцев-отстойников с крышкой-решеткой.

Откосы водоотводных канав, примыкающих к оголовкам, следует укреплять на длину от 3 до 10 м.

6.15. Водоотводные канавы следует располагать за пределами летного поля аэродрома, как правило, по кратчайшим расстояниям от выходных оголов­ков коллекторов до водоприемников.

Радиус закругления канав на углах поворота надлежит принимать равным 20-кратной ширине ка­навы по дну, на примыкании канавы к канаве — не менее 10-кратной ширины канавы по дну.

Дно водоотводной канавы в месте примыкания ее к водоприемнику должно быть на 0,3—0,5 м вы­ше уровня наивысшего горизонта паводковых вод в водоприемнике при повторяемости паводка один раз в 5 лет.

При отсутствии в районе расположения аэродро­ма естественных водоприемников допускается про­ектировать водоприемные испарительные бассейны.

6.16. Для перехвата и отвода поверхностных вод, поступающих со смежных с аэродромом водосбор­ных площадей, надлежит проектировать нагорные канавы, располагаемые на расстоянии не менее 30 м от внешних границ боковых и концевых полос без­опасности ВПП, а также от краев искусственных покрытий других элементов аэродрома.

6.17. Для защиты территории аэродрома от затопления при подъеме уровня воды в сосед­них водоемах следует предусматривать устройство ограждающих дамб высотой не менее чем на 0,5 м выше расчетного уровня высокой воды с учетом высоты волны и высоты набега ее на откос дамбы.

6.18.Скорость движения воды в грунтовых лот­ках, водоотводных и нагорных канавах, имеющих неукрепленную поверхность, не должна превышать, м/с, для:

песков мелких и средней крупности, супесей .....……......…….... 0,4

песка крупного ……........... 0,8

суглинка пылеватого ......... 0,7

суглинка ..………................ 1,0

             глины ..……...........………..1,2

При больших скоростях движения воды поверх­ность грунтовых лотков, водоотводных и нагорных канав следует укреплять одерновкой, обработкой грунта вяжущими, мощением или бетоном, а также предусматривать при необходимости быстротоки и перепады.

6.19. Продольные уклоны линейных элементов водоотводных и дренажных систем следует прини­мать, не менее, для:

открытых лотков, располага­емых по кромкам искусствен­ных покрытий; коллекторов, укладываемых вне  зоны промерза-

ния грунтов ..........………………………………..0,003

открытых грунтовых лотков; трубчатых осушителей, распо­лагаемых по оси грунтовых лотков; труб  закромочных  дрен и дренаж-

ных систем ....………………...………………….. 0,005

перепусков к коллектору от дожде-

приемных колодцев………………....от 0,020 до 0,030

то же, от тальвежных колодцев ……..,,  0,005  ,,  0,030

водоотводных канав ...……………………............ 0,002

Трубы коллектора и перепусков, укладываемые в зоне промерзания грунта, должны иметь уклон не менее критического, принимаемый в зависимости от диаметра трубы, мм:

СНиП 2.05.08-85 Стр. 29

до 750 ……………………………....0,008

от 1000 до 1250………….……....…0,007

1500 .....……………….………...…..0,006

П р и м е ч а н и е. Продольный уклон водоотводных ка­нав допускается принимать менее 0,002, если гидравличес­кий расчет подтверждает незаиливаемость канав.

ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ВОДООТВОДНЫХ И ДРЕНАЖНЫХ СИСТЕМ ДЛЯ АЭРОДРОМОВ, РАСПОЛАГАЕМЫХ В СЛОЖНЫХ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

6.20.При проектировании водоотводных и дре­нажных систем аэродромов, располагаемых в I до-рожно-климатической зоне, следует:

при сплошной сливающейся низкотемпературной мерзлоте (температура на горизонте нулевых ам­плитуд ниже минус 3 °С) проектировать водоотвод­ные системы. Устройство дренажных систем, как правило, не допускается;

при островной мерзлоте и сплошной сливающей­ся высокотемпературной мерзлоте (температура на горизонте нулевых амплитуд минус 3 °С и выше) проектировать водоотводные и дренажные системы на основе результатов соответствующих инженерно-геологических и инженерно-геокриологических ис­следований;

при несливающейся мерзлоте и слое сезонного промерзания и оттаивания, сложенного грунтами с льдистостьюі_i< 0,4, а также на участках, где отсут­ствуют вечномерзлые грунты, водоотводные и дре­нажные системы проектировать как для II дорожно-климатической зоны.

6.21.Водоотводные системы аэродромов при сплошной низкотемпературной мерзлоте должны состоять из следующих основных элементов:

нагорных канав или водоотводных валов, пред­назначенных для защиты термоизоляционных насы­пей ВПП, РД и МС от подтопления талыми и поверх­ностными водами;

грунтовых лотков или водоотводных канав для перехвата и отвода поверхностной воды, стекающей с поверхности покрытий ИВПП, РД и МС, а также грунтовых участков, расположенных между ними;

водоотводных лотков, предупреждающих раз­мыв склонов и оврагообразование;

водозащитных сооружений для перехвата и от­вода надмерзлотных подземных вод;

перепусков воды под термоизоляционными насы­пями ВПП, РД и МС и сброса ее в естественные во­доемы или на поверхность рельефа.

6.22.Нагорные канавы, водоотводные валы, ка­навы и лотки следует располагать параллельно тер­моизоляционным насыпям на расстоянии от них, м, при грунтах:

крупнообломочных слабольдистых (i_i< 0,25) вечномерзлых — от 2 до 3;

песчаных слабольдистых и льдистых (i_i£0,4) — от 10 до 15;

песчаных, суглинистых и глинистых сильнольдис­тых (i_i > 0,4) - 50.

Для крутых склонов (с уклоном свыше 1:5) и большой водосборной площади следует проектиро­-
вать два ряда нагорных канав или водоотводных валов.

При сильнольдистых супесях, суглинках и глинах допускается предусматривать устройство лотков, располагаемых вдоль земляныхберм,примыкаю­щих к термоизоляционным насыпям.

6.23. Водоотводные лотки (сборные бетонные и железобетонные), предупреждающие размыв скло­нов и оврагообразование, следует располагать, как правило, в тальвегах и пониженных местах рельефа местности, прилегающей к термоизоляционным на­сыпям ВПП, РД и МС.

6.24. Размеры поперечного сечения лотков, водо­отводных и нагорных канав следует определять по результатам гидравлических расчетов на сток талых вод, при этом заглубление дна канав должно быть не более половины глубины сезонного протаивания грунта в естественном залегании.

Увеличение поперечного сечения канав (в случае необходимости, подтвержденной результатами гид­равлического расчета) надлежит производить за счет их уширения по дну и уменьшения крутизны отко­сов или увеличения глубины канав путем отсыпки кавальеров с низовой стороны или с низовой и вер­ховой сторон канав.

Дно и откосы канав, бермы, а также откосы во­доотводных валов следует укреплять одерновкой, мощением, бетонными плитами по слою мха, торфа и других теплоизоляционных материалов.

6.25.Водозащитные сооружения для перехвата надмерзлотных вод следует проектировать в виде водонепроницаемых экранов, располагаемых по кромкам термоизоляционных насыпей или искус­ственных покрытий.

Водонепроницаемые экраны надлежит создавать за счет поднятия уровня вечномерзлых грунтов до дневной поверхности путем укладки по трассе эк­рана слоя термоизоляционных материалов (пено­пласта типа пенополистирола, полиуретана и т. п.), заглубленного на 20—30 см (мерзлотного валика), толщиной до 20 см и шириной, устанавливаемой теплотехническим расчетом.

Для устройства экрана допускается применять пластичные глины, песчаные грунты, обработанные органическими вяжущими, или полиэтиленовый пластикат.

6.26.Перепуски воды под термоизоляционными насыпями ИВПП, РД и МС следует проектировать в виде не заглубленных в вечномерзлый грунт железо­бетонных труб с открытыми оголовками воротни­кового типа, имеющими в верхнем бьефе защитные устройства для предотвращения попадания в трубы снега и льда.

Основание перепусков надлежит предусматривать железобетонное с термоизоляционным слоем из пенопластов или мохоторфа, располагаемым по нена­рушенной поверхности вечномерзлого грунта. Тол­щина железобетона и термоизоляционного слоя должна определяться по результатам прочностного и теплотехнического расчетов.

6.27.Гидравлический расчет перепускных труб под покрытиями следует производить из условия пропуска талых вод без аккумуляции их перед входным оголовком трубы. Степень наполнения

Стр. 30 СНиП 2.05.08-85

труб должна быть не более 0,75 диаметра трубы. При этом надлежит учитывать возможность умень­шения сечения труб за счет образования наледи в пе­риод таяния снега.

Диаметр труб перепусков следует принимать по гидравлическому расчету, но не менее:

  750 мм — при длине трубы до  25 м;

1000 мм —   „       „           „     св. 25 до 50 м;

1250 мм —   „       „           „      „   50  „  75 м;

             1500 мм —   „       „           „      „   75  „ 100 м.

6.28.Для аэродромов, располагаемых на участ­ках с пучинистыми грунтами, следует проектиро­вать водоотводные, а при необходимости — и дре­нажные системы. Водоотвод надлежит проектиро­вать, как правило, по схеме 1 (см. п. 6.5). При этом:

дождеприемные колодцы должны быть мелкого заложения в виде дождеприемных воронок глуби­ной, не превышающей толщину покрытия и искус­ственного основания;

тальвежные колодцы должны иметь гладкие на­клонные стенки;

глубина расположения днища смотровых и таль-вежных колодцев или их оснований из непучинис-тых материалов должна быть ниже глубины промер­зания грунта, очищенного от снежного покрова;

вокруг смотровых и тальвежных колодцев, а также оголовков труб следует предусматривать обсыпку несмерзающимся крупнозернистым камен­ным материалом толщиной не менее 20 см;

в местах пересечения коллекторами ИВПП, РД и МС обратную засыпку труб следует производить песком, песчано-гравийной смесью или другими не-пучинистыми материалами.

6.29.Для аэродромов, располагаемых на участ­ках с просадочными грунтами, следует проектиро­вать водоотводные системы, полностью предупреж­дающие проникание дождевых и талых вод в осно­вание аэродромных покрытий. Для этого необхо­димо:

располагать коллекторы на расстоянии не менее 10 м от кромок покрытий ИВПП, РД и МС;

гидроизолировать дно и стенки траншей перед укладкой в них труб коллекторов;

применять дождеприемные колодцы мелкого за­ложения в виде дождеприемных воронок глубиной, равной толщине аэродромной одежды;

гидроизолировать смотровые и дождеприемные колодцы, входы и выходы труб коллекторов и перепусков в соответствии с требованиями СНиП III-20-74.

6.30.При агрессивных к бетону и асбестоцементу засоленных грунтах и подземных водах необходимо предусматривать обмазочную изоляцию труб кол­лекторов, внешних поверхностей смотровых и тальвежных колодцев в соответствии с требова­ниями СНиП III-20-74.

Для перепусков надлежит использовать, как пра­вило, полиэтиленовые трубы.

7. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ

ПРИРОДООХРАННЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ

7.1.При проектировании аэродромов (вертодро­мов), располагаемых в районах распространения вечномерзлых грунтов, на основе результатов комплексных исследований природной обстановки территории освоения  (инженерно-геологических, геокриологических, гидрогеологических, ландшафт­ных и экологических характеристик), режимных наблюдений и экспериментальных работ следует предусматривать природоохранные мероприятия, направленные на предупреждение возникновения и активизации термокарста, термоэрозии, термоабра­зии, пучения, морозного растрескивания, солифлюк-ции, наледеобразования и других неблагоприятных для строительства и эксплуатации аэродромов (вер­тодромов) криогенных процессов.

7.2.В состав природоохранных мероприятий не­обходимо включать инженерные решения, пред­усматривающие:

компенсацию тепло- и массообмена окружающей природной среды, измененной при подготовке и ос­воении территории;

ограничение и регулирование развития криоген­ных процессов;

организацию и регулирование снежного покрова, ливневых и технологических стоков;

биологическую рекультивацию растительного по­крова;

ограничение и регулирование термоабразии.

УДАЛЕНИЕ АЭРОДРОМОВ (ВЕРТОДРОМОВ) ОТ ГОРОДОВ И НАСЕЛЕННЫХ ПУНКТОВ

7.3.Вновь строящиеся аэродромы (вертодромы) необходимо размещать за пределами городов и на­селенных пунктов. При этом расстояния от границы летного поля аэродрома (вертодрома) до границ селитебной территории следует определять в каж­дом конкретном случае с учетом:

обеспечения безопасности полетов воздушных су­дов;

допустимых максимальных и эквивалентных уровней  авиационного  шума, установленных ГОСТ 22283-76;

типов воздушных судов, эксплуатируемых на данном аэродроме (вертодроме), интенсивности их полетов;

числа взлетно-посадочных полос на аэродроме (вертодроме);

расположения границ селитебной территории по отношению к ВПП;

рельефа, температуры и влажности воздуха, на­правления и скорости ветра, а также других мест­ных условий.

За расчетное приближение границы селитебной территории к летному полю аэродрома (вертодро­ма) следует принимать наибольшее расстояние, по­лученное на основе учета факторов обеспечения безопасности полетов, допустимых уровней авиаци­онного шума или интенсивности облучения от ис­точников электромагнитных излучений.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 31

7.4. Для вновь проектируемых аэродромов граж­данской авиации расстояния от границ летного поля до границ селитебной территории с учетом их пер­спективного расширения, размещение в районах аэродромов, в границах и вне границ воздушных подходов к ним зданий, сооружений, включая линии связи, высоковольтные линии электропередачи, ра­диотехнические и другие объекты, которые могут угрожать безопасности полетов воздушных судов или создавать помехи для нормальной работы ра­диотехнических средств аэродромов, а также поря­док согласования размещения этих объектов не­обходимо   принимать   с  учетом  требований СНиП И-60-75. При этом, если трасса полетов не пересекает границу селитебной территории, следует также обеспечивать минимальные расстояния между горизонтальной проекцией трассы полетов по марш­руту захода на' посадку и границей селитебной тер­ритории для аэродромов классов А, Б и В — 3 км, Г и Д -2 км.

Посадочные площадки вертолетов должны распо­лагаться не ближе 2 км от селитебной территории в направлении взлета (посадки) и иметь разрыв меж­ду боковой границей летной полосы (посадочной площадки) и границей селитебной территории не менее 0,3 км.

7.5. Для реконструируемых аэродромов следует учитывать акустическую обстановку на прилегаю­щей территории с учетом ее особенностей (рельефа местности, наличия лесонасаждений, характера за­стройки, взаимного расположения различных зда­ний и сооружений и др.), а также шумовых харак­теристик предусматриваемых к эксплуатации воз­душных судов.

ЗАЩИТА ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ СВЕРХВЫСОКИХ РАДИОЧАСТОТ

7.6.При размещении на территории аэродрома радиолокационных станций и других радиотехни­ческих средств следует предусматривать мероприя­тия по защите обслуживающего персонала и местно­го населения от воздействия сверхвысоких радио­частот. В этих целях между радиолокационными станциями и другими радиотехническими средства­ми и границей селитебной территории должна быть установлена санитарно-защитная зона, размеры которой следует определять расчетом в зависимости от назначения радиотехнического объекта, рабочей частоты, числа и мощности передатчиков, типа и высоты антенны над поверхностью земли, рельефа местности.

7.7.Санитарно-защитную зону следует подразде­лять на подзоны:

строгого режима, включающую техническую тер­риторию радиообъекта. При этом, если подзона строгого режима больше технической территории, в ее состав должна быть включена и часть прилега­ющей территории, граница которой определяется

расчетом. На внешней границе подзоны строгого режима уровень электромагнитной энергии не дол­жен превышать предельно допустимый для произ­водственных условий;

ограничения, включающую территорию, которая непосредственно примыкает к территории подзоны строгого режима. На внутренней границе подзоны ограничения уровень электромагнитной энергии не должен превышать предельно допустимый для про­изводственных условий, а на внешней границе — предельно допустимый для населенных пунктов.

П р и м е ч а н и е. В подзоне ограничения при соответст­вующем обосновании допускается сохранять существую­щую жилую застройку при условии проведения комплекса мероприятий по снижению в помещениях уровня облучения до предельно допустимого.

ЗАЩИТА ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫМИ СТОЧНЫМИ ВОДАМИ

7.8.Проектами аэродромов классов А, Б и В сле­дует предусматривать отведение с их территории (авиационно-технической базы с предангарной и до­водочными площадками; площадок для мойки и антиобпеденительной обработки воздушных судов;

спецавтобаз; складов горючесмазочных материа­лов; перрона и др) загрязненных сточных вод и их очистку.

Степень очистки и условия спуска сточных вод в водоемы должны удовлетворять требованиям „Пра­вил охраны поверхностных вод от загрязнений сточ­ными водами" и определяться расчетом в зависи­мости от расположения и характеристики водоемов, наличия вблизи аэродрома дополнительных источ­ников загрязнения и от других местных условий.

7.9.При проектировании очистных сооружений в системе водосточно-дренажной сети аэродрома для очистки и обезвреживания поверхностных сточных вод необходимо в первую очередь предусматривать устройство выпусков коллекторов, на водосборной площади которых размещены основные источники загрязнения.

7.10.В составе системы очистных сооружений аэродрома следует предусматривать устройство ак­кумулирующих емкостей рабочим объемом, рас­считанным на накопление поверхностных сточных вод, образующихся при дождях после выпадения осадков до 10—15 мм, и их очистку от основной массы взвеси и нефтепродуктов, а также биологи­ческие пруды с естественной или искусственной аэрацией.

7.11. Сток дренажных вод в сухую погоду, дож­девых вод, образующихся при затяжных дождях после выпадения осадков 10 мм и более, а также весенний сток талых вод допускается сбрасывать в водоем без очистки, минуя очистные сооружения.

7.12.При проектировании элементов очистных сооружений   следует   выполнять   требования СНиП 2.04.03-85.

ПРИЛОЖЕНИЕ  1

Обязательное

ТИПЫ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ

СНиП 2.05.08-85 Стр.33

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Обязательное  

ДОРОЖНО-КЛИМАТИЧЕСКИЕ ЗОНЫ СССР

Дорожно-климатические зоны включают в себя следующие географические зоны: І– тундры, лесотундры и северо-восточную часть лесной зоны с распространением вечномерзлых грунтов;  ІІ – лесов с избыточным увлажнением грунтов; ІІІ– лесостепную со значительным увлажнением грунтов в отдельные годы, ІV– степную с недостаточным увлажнением грунтов; V– пустынную и пустынно-степную с засушливым климатом и распространением засоленных грунтов.

Кубань и западную часть Северного Кавказа следует относить к ІІІдорожно-климатической зоне; Черноморское побережье, предкавказские степи, за исключением Кубани и западной части Северного Кавказа следует отностить к ІVзоне;  горные области, расположенные выше 1000 м над уровнем моря, а также малоизученные районы следует относить к той или иной зоне в зависимости от местных природных условий.

Стр. 34 СНиП 2.05.08-85

ПРИЛОЖЕНИЕ  3Справочное

НОМЕНКЛАТУРА ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ

СНиП 2.05.08-85 Стр. 35

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ

Стр. 36 СНиП 2.05.08-85

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ПОСТЕЛИ

Положения настоящего приложения относятся к расчету слоев естественных оснований, а также ис­кусственных оснований из материалов, для которых не нормировано расчетное сопротивление растяже­нию при изгибе.

1.Для слоистых оснований жестких покрытий в пределах сжимаемой толщи Н_с эквивалентный ко­эффициент постели K_se,МН/м³, определяется по формуле

,                  (1)

где                 ;

;

К_s1, K_s2, K_s3—расчетные значения коэффициен­тов постели, МН/м³, соответст­венно первого (считая сверху), второго и третьего слоев естест­венного или искусственного ос­нования из однородных грунтов и материалов в различном со­стоянии, включая дренирующие и теплозащитные слои, принима­емые согласно обязательным приложениям 4 и 9 (табл. 6);

t₁, t₂ —толщина соответственно первого и второго слоев основания, м;

D_r—условный диаметр круга переда­чи нагрузки на основание, м, принимаемый равным для моно­литных покрытий, рассчитывае­мых на внеклассную и I катего­рии нагрузок — 3,60 м, на II — 3,20, на III - 2,90, на IV - 2,40, на V и VI — 2,20 м, для сборных. покрытий из плит ПАГ-14 — 1,40 м, из плит ПАГ-18 - 1,75 м.

Для оснований, состоящих из двух слоев, значе­нияt₂и α₂ следует принимать равными нулю.

2.Если в основании более трех слоев, конструк­цию следует привести к расчетной трехслойной пу­тем объединения наиболее тонких слоев со смежны­ми и при расчете эквивалентного коэффициента постели использовать показатели (толщину t_redи приведенное значение коэффициента постели K_sr.) объединенного слоя, определяемые по формулам:

 ;                               (2)                            

,                               (3)

где      t_i, K_si—соответственно толщина, м, и коэф­фициент постели, МН/м³, каждого из объединяемых слоев (см. табл. 6 обязательного приложения 9).

3.При использовании в основании (в пределах сжимаемой толщи) неуплотненного слоя грунта с коэффициентом пористости е > 0,8 коэффициент постели принимается по обязательному приложе­нию 4  (с учетом примеч. 3).

4. Расчетные характеристики грунтового основа­ния в районах распространения вечномерзлых грун­тов надлежит устанавливать согласно обязательному приложению 4 и уточнять по результатам полевых испытаний.

5.Эквивалентный коэффициент постели К_seос­нований, подстилаемых жесткими, несжимаемыми массивами (вечномерзлыми и скальными грун­тами), определяется по формуле

K_se= K_sr  k_h,                         (4)

где   K_sr—приведенный коэффициент постели слоев искусственного и естественного оснований над жестким массивом, МН/м³, получен­ный по формуле (3);

     k_h—коэффициент влияния жесткого массива, принимаемый по графику в зависимости от относительной глубины его расположения  от низа покрытия и коэффициента постели K_sr;

d_b—  глубина расположения горизонта жесткого массива грунта, м.

График для определения коэффициента k_h;жесткого масси­ва. Цифрами на кривых указан коэффициент постели слоя основания К_sr,МH/м , лежащего на жестком массиве

СНиП  2.05.08-85 Стр. 37

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

 Обязательное

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ОСНОВАНИЙ НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ

1. Теплотехническим расчетом должна опреде­ляться требуемая толщина термоизоляционного слоя искусственного основания покрытий, при ко­торой естественное основание сохраняется в посто­янно мерзлом состоянии или подвергается сезон­ному оттаиванию до установленной глубины.

2. Исходными данными для теплотехнического расчета являются:

принятая конструкция покрытия и искусствен­ного основания;

допускаемая глубина сезонного оттаивания ес­тественного основания, м;

теплофизические характеристики материалов

покрытия и искусственного основания, определяе­мые по табл. 1, а грунтов — по табл. 2;

средняя за период оттаивания температура по­верхности покрытия, вычисляемая как среднеариф­метическое из среднемесячных температур поверх­ности покрытия за теплый период года, определяе­мых согласно п. 3;

продолжительность периода оттаивания, опреде­ляемая согласно п. 5;

температура вечномерзлого грунта, °С, на уровне годовых нулевых амплитуд (за которую принимают среднегодовую температуру грунта на глубине 10 м), определяемая по данным инженерно-геологи­ческих изысканий.

Т а б л и ц а  1

Стр. 38 СНиП 2.05.08-85

Т а б л и ц а  2

П р и м е ч а н и я: 1. Значения λ_tи C_tприведены для грунтов и материалов вталом состоянии, λ_fи C_f—в мерзлом со­стоянии.

2. Значения теллофизических характеристик крупнообломочных грунтов допускается определять по настоящей таблице как для песков.

3. Для перевода в ккал/(м×ч×°С) коэффициенты теплопроводности, приведенные в табл. 1 и 2, следует делить на 1,16, а для перевода в ккал/ (м³ .°С)значения объемной теплоемкости делить на 4,19.

 3. Среднемесячная температура поверхности покрытия t_mp, °С, вычисляется по формуле

,               (1)

где t_ma—среднемесячная температура воздуха,°С, определяемая по СНиП 2.01.01-82;

Dt_ma— поправка к среднемесячной температуре воздуха t_ma,° С, принимаемая по табл. 3;

Φ_m—среднемесячный радиационный баланс по­крытия, Вт/м²:

 Φ_m= 0,61Φ_sd—20 —для асфальтобетонного, гравийного и щебеночного покрытий;

Φ_m= 0,61Φ_sd— 40 — для бетонного и железобе­тонного покрытий;

Φ_sd  =Φ_s+ ΔΦ— расчетная суммарная солнеч-ная радиация, Вт/м²;

Φ_s—суммарная солнечная радиация, Вт/м², ус­танавливаемая по данным гидрометеоро­логической службы, а при их отсутствии — по графику черт. 1;

ΔΦ—поправка к суммарной солнечной радиа­ции Ф_s, Вт/м², определяемая по табл. 4;

Q= 0,49Ф_sd— 60 — тепловой поток, учиты-ваю­щий теплосодержание аэродромной одеж­ды и подстилающих грунтов, а также про­цессы испарения и фазовые переходы, Вт/м²;

α_q—коэффициент теплообмена, BT/ (м² ×°C),

         принимаемый равным:

α_q= 2,4ν_a+2,3     при     ν_a£4,6 м/с ;

α_q= 3,7 (ν_a-1)     при     ν_a>4,6 м/с ;

ν_a—средняя за месяц скорость ветра, м/с, оп­ределяемая по данным гидрометеороло-ги­ческой службы.

При определении годового температурного балан­са среднемесячную температуру поверхности покры­тий следует принимать без учета поправок Δt_ma и  ΔΦ.

СНиП 2.05.08-85 Стр. 39

Т а б л и ц а  3

 Т а б л и ц а  4

Черт. 1. Зависимость суммарной солнечной радиации Ф_s  от северной широты (I, II, …, XII  -  месяцы года)

4.Требуемую толщину термоизоляционного слоя надлежит устанавливать в следующем порядке:

назначается ориентировочная толщина термоизо-ляционного слоя;

определяется расчетная глубина сезонного оттаи­вания конструкции аэродромной одежды и основа­ния;

расчетная глубина оттаивания сравнивается с до­пустимой глубиной оттаивания, в случае расхожде­ния этих величин более чем на 5 % производится корректировка толщины термоизоляционного слоя и расчет повторяется.

5.Расчетную глубину сезонного оттаивания d_t, м, однородного по глубине грунтового массива следу­ет определять по формуле

,          (2)

где                 q_m– абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период оттаивания, °С;

h_t–  количество тепла, затрачиваемое на фазовые переходы и нагрев материала слоя, кДж/м³ :

;

w_w– влажность воды, доли единицы, определяемая согласно обязательному приложению 7;

b– величина, учитывающая поток холода снизу, (м/ч)^0,5 :

;

q– абсолютная   температура   на уровне нулевых годовых амплитуд, °С;

t_t– продолжительность периода оттаивания (время действия положительных среднемесячных температур на поверхности покрытия), ч;

w, p_d– принимаются по данным инже-

Стр. 40 СНиП 2.05.08-85

нерно-геологических   изыска­ний;

λ_t, λ_f, C_t, C_f  —принимаются по табл. 2.

6. Расчетную глубину сезонного оттаивания d_t, м, многослойной по глубине конструкции аэро­дромной одежды и основания следует определять по формуле

 ,                        (3)

где           t_i   –  толщина отдельных однородных слоев аэродромной одежды и основания, м;

d_h– глубина оттаивания последнего (ниж-него) слоя естественного основания, м.

7. Значение d_h,следует определять путем после­довательного (начиная с верхнего слоя) вычисления глубины оттаивания d_ti,каждого однородного слоя (с учетом вышележащих слоев) по формуле

.                                (4)

При этом глубину оттаивания первого (верхне­го) однородного слоя надлежит определять по фор­муле (2).

При проектировании аэродромов, располагаемых в районах распространения высокотемпературной вечной мерзлоты (θ> -3 °С), величиной βвформу­лах (2) и (4) допускается пренебречь.

8.Расчетную глубину сезонного промерзания d_f, м,многослойной по глубине конструкции аэро­дромной одежды и основания следует определять по формуле

,  (5)

где  η_f— количество тепла, выделяемое при фазо­вых переходах и охлаждении последнего (нижнего) промерзающего слоя естествен­ного основания, кДж/м³:

η_f= 0,5 θ_mpC_f  +ρ_d(w-w_w)334;

η_fi— количество тепла, выделяемое при фазо­вых переходах и охлаждении i-го слоя аэродромной   одежды   и   основания, кДж/м³:

h_fi= 0,5q_mpC_fi + p_di (w_i - w_wi ) 334 ;

τ_f— продолжительность периода отрицатель­ных температур на поверхности покры­тия, ч:

τ_f  = St_j;

τ_j— продолжительность j-го месяца с отрица­тельной среднемесячной температурой воз­духа, ч;

θ_mp— абсолютная средняя температура на по­верхности покрытия за период промерза­ния, °С, принимаемая равной среднеме­сячной температуре воздуха  t_ma.

 9.При применении в конструкциях оснований термоизолирующих слоев из пенопластов с закры­тыми порами толщина теплоизоляции t_w, м, должна определяться по формуле

t_w  = R_wλ,                              (6)

где R_w— термическое сопротивление теплоизоля­ции, м²×°С/Вт, определяемое по номограм­ме черт. 2 в зависимости от критерия  и допускаемой толщины протаивания под теплоизоля-цией  t_t ,м;

λ — коэффициент теплопроводности тепло-изолирующего слоя, Вт/ (м×°С) ;

τ_a   —  продолжительность года, равная 8760 ч.

П р и м е ч а н и е. Номограмма составлена для глубины расположения   теплоизоляции   d₁£0,7 м   при   λ =      0,06 Вт / (м ×°С).

Черт. 2. Номограмма для определения термического сопро­тивления теплоизоляции

СНиП 2.05.08-85 Стр. 41

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ НА ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

Расчет оснований аэродромных покрытий, воз­водимых на пучинистых грунтах, заключается в оп­ределении толщины стабильного слоя, обеспечиваю­щего снижение деформация пучения s_fдо допусти­мого значения s_u.

Толщину стабильного слоя надлежит определять в такой последовательности.

1.Ориентировочно назначается толщина искусст­венного основания.

2.С учетом толщины слоев аэродромной одежды и основания определяется высота последнего (n-го) пучащего слоя грунта Н_n,м, по формуле

,                        (1)

где λ_f, λ_fi—коэффициенты теплопроводности со­ответственно последнего (п-го) пуча­щего слоя грунта и i-го слоя аэродром­ной одежды и основания, Вт/(м.°С);

θ_mp—абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период про­мерзания, °С, принимаемая равной средней температуре воздуха t_ma;

t₀   —  температура начала пучения грунта, °С, принимаемая по табл. 1;

τ_f  = St_j— продолжительность периода от­рицательных температур на поверхнос­ти покрытия, ч;

τ_j—продолжительность j-го месяца с отри­цательной среднемесячной температу­рой воздуха, ч;

i—  номер слоя аэродромной одежды и ос­нования;

т—число слоев аэродромной одежды и основания;

t_i— толщина i-го слоя аэродромной одеж­ды и основания, м;

η_f— количество тепла, выделяемое при фа­зовых переходах и охлаждении n-го слоя грунта, кДж/м³:

η_f= 0,5θ_mpC_f+ρ_d(w-w_w) 334 ;

η_fi—количество тепла, выделяемое при фа­зовых переходах и охлаждении i-го слоя аэродромной одежды и основа­ния, кДж/м³:

η_fi= 0,5θ_mpC_fi+ρ_di(w_i-w_wi)334;

η_fo— количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении грунта, расположенного ниже изотер­мы начала пучения, кДж/м³:

η_fo= 0,05t₀ C_f+ ρ_d(w-w_w) 334 ;